Plaća i osoblje / 14.11.2019

Proračun progresivnog urušavanja građevinskih konstrukcija. Progresivno urušavanje i održivost građevinskih konstrukcija: norme, preporuke i publikacije s kratkim komentarima. Dodatak a. primjeri proračuna

Prije slanja elektroničke žalbe Ministarstvu graditeljstva Rusije, pročitajte pravila rada ove interaktivne usluge navedena u nastavku.

1. Elektroničke prijave iz područja nadležnosti Ministarstva graditeljstva Rusije, ispunjene u skladu s priloženim obrascem, prihvaćaju se na razmatranje.

2. Elektronička žalba može sadržavati izjavu, pritužbu, prijedlog ili zahtjev.

3. Elektroničke žalbe poslane putem službenog internetskog portala Ministarstva graditeljstva Rusije dostavljaju se na razmatranje odjelu za rad s žalbama građana. Ministarstvo osigurava objektivno, cjelovito i pravodobno razmatranje zahtjeva. Razmatranje elektroničkih žalbi je besplatno.

4.Prema Savezni zakon od 02.05.2006 N 59-FZ "O postupku razmatranja žalbi građana Ruska Federacija„Elektroničke žalbe registriraju se u roku od tri dana i šalju ovisno o sadržaju u strukturne podjele Ministarstva. Žalba se razmatra u roku od 30 dana od dana prijave. Elektronička žalba koja sadrži pitanja čije rješavanje nije u nadležnosti Ministarstva graditeljstva Rusije šalje se u roku od sedam dana od datuma registracije nadležnom tijelu ili nadležnom službeniku čija nadležnost uključuje rješavanje pitanja iznesenih u žalbi, uz obavijest o tome građaninu koji je uputio žalbu.

5. Elektronička žalba se ne razmatra ako:
- nepostojanje prezimena i imena podnositelja zahtjeva;
- naznaku nepotpune ili nevjerodostojne poštanske adrese;
- prisutnost opscenih ili uvredljivih izraza u tekstu;
- prisutnost u tekstu prijetnje životu, zdravlju i imovini dužnosnika, kao i članova njegove obitelji;
- korištenje nećiriličnog rasporeda tipkovnice ili samo velikih slova pri tipkanju;
- odsutnost interpunkcijskih znakova u tekstu, prisutnost nerazumljivih kratica;
- prisutnost u tekstu pitanja na koje je podnositelju već dat pismeni odgovor o osnovanosti u vezi s prethodno upućenim žalbama.

6. Odgovor podnositelju zahtjeva dostavlja poštanska adresa navedeno prilikom ispunjavanja obrasca.

7. Prilikom razmatranja žalbe, otkrivanje podataka sadržanih u žalbi, kao i podataka koji se odnose na privatnost građanina, bez njegovog pristanka. Podaci o osobnim podacima podnositelja zahtjeva pohranjuju se i obrađuju u skladu sa zahtjevima rusko zakonodavstvo o osobnim podacima.

8. Žalbe zaprimljene putem stranice sažimaju se i daju na znanje vodstvu Ministarstva. Odgovori na najčešća pitanja povremeno se objavljuju u odjeljcima “za specijalizante” i “za specijaliste”

PREDGOVOR

1. RAZVOJILI: MNIITEP (inženjeri G.I. Shapiro, Yu.A. Eisman) i SRC StaDiO (dr. sc. Yu.M. Strugatsky - voditelj teme)

2. PRIPREMLJENO za odobrenje i objavljivanje od strane Odjela za napredni dizajn i standarde Moskovskog odbora za arhitekturu (inženjeri Y.P. Vanyan, Y.B. Shchipanov)

3. DOGOVORIO: TsNIISK im Kucherenko, TsNIIEP stanovanje

4. ODOBRENO I STUPALO NA SNAGU Direktivom Odbora za arhitekturu grada Moskve od 24. kolovoza 1999. N 36

1. TEMELJNE ODREDBE

1.1. Konstruktivni sustav stambenih panelnih zgrada mora biti zaštićen od progresivnog (lančanog) urušavanja u slučaju lokalnog razaranja. nosive konstrukcije u slučaju hitnih utjecaja koji nisu predviđeni uvjetima normalnog rada zgrada (eksplozije, požari, udarni udari) vozila itd.). Ovaj zahtjev znači da su u slučaju izvanrednih utjecaja dopuštena lokalna razaranja nosivih konstrukcija (potpuno ili djelomično razaranje pojedinih zidova unutar jedne etaže i dvije susjedne osi građevine), ali ta primarna razaranja ne smiju dovesti do urušavanja ili uništavanje konstrukcija na koje se prenosi opterećenje, prethodno percipirane elementima oštećenim hitnim udarima.

Konstruktivni sustav građevine mora osigurati njezinu čvrstoću i stabilnost u slučaju lokalnog razaranja nosivih konstrukcija, barem za vrijeme potrebno za evakuaciju ljudi. Kretanje konstrukcija i otvaranje pukotina u njima u hitnoj situaciji koja se razmatra nije ograničeno.

1.2 Pri projektiranju zaštite panelnih zgrada od progresivnog urušavanja treba razlikovati dvije vrste intaktnih konstruktivnih elemenata. Kod elemenata prvog tipa učinci lokalnog razaranja ne uzrokuju kvalitativnu promjenu stanja naprezanja, već samo dovode do povećanja naprezanja i sila (neoštećene zidne dijafragme i podne ploče koje se ne nalaze iznad lokalnog razaranja). U elementima drugog tipa (to uključuje konstrukcije koje su izgubile izvorne nosače - zidne ploče i podne ploče koje se nalaze iznad lokalnog razaranja) u razmatranom stanju zgrade stanje naprezanja se kvalitativno mijenja.

Zbog činjenice da su elementi prve vrste pod normalnim radnim utjecajima podvrgnuti opterećenjima dva do tri puta manjim od destruktivnih, glavni zadatak projektiranja je osigurati čvrstoću i stabilnost zidne ploče i podne ploče koje su izgubile potporu kao rezultat lokalnog razaranja zidova. Osiguravanje stabilnosti ovih konstrukcija, koja ovisi kako o čvrstoći samih visećih elemenata, tako i o čvrstoći njihovih međusobnih veza i veza s netaknutim zidovima, glavna je zadaća zaštite zgrada od progresivnog urušavanja.

1.3. Stabilnost zgrade protiv progresivnog urušavanja treba osigurati najekonomičnijim sredstvima koja ne zahtijevaju povećanje utroška materijala montažnih elemenata:

- racionalno projektantsko i plansko rješenje građevine, uzimajući u obzir mogućnost nastanka izvanredne situacije koja se razmatra; posebno se ne preporuča korištenje unutarnjih samostojećih zidnih pilona povezanih s drugim vertikalnim konstrukcijama samo podovima; nije dopuštena uporaba samostojećih vanjskih (krajnjih) zidova;

- konstruktivne mjere koje pospješuju razvoj plastičnih deformacija u montažnim elementima i njihovim spojevima pri ekstremnim opterećenjima;

- racionalno rješenje sustava konstruktivnih veza, pojedinih cjelina i elemenata veza i spojeva ploča.

2. METODA ZA PRORAČUN STABILNOSTI PANELNIH ZGRADA NA PROGRESIVNO URUŠAVANJE

2.1. Stabilnost građevine od progresivnog urušavanja provjerava se proračunom posebne kombinacije opterećenja i utjecaja, uključujući stalna i privremena dugotrajna opterećenja, kao i utjecaj hipotetskog lokalnog razaranja nosivih konstrukcija.

2.2. Konstantno i privremeno dugotrajno opterećenje mora se odrediti prema SNiP 2.01.07-85 *. U ovom slučaju, koeficijenti kombinacija opterećenja i koeficijenti pouzdanosti za opterećenja za stalna i dugotrajna opterećenja trebaju se uzeti jednaki jedinici.

2.3 Utjecaj lokalnog razaranja nosivih konstrukcija uzima se u obzir činjenicom da se projektni model konstrukcijskog sustava zgrade razmatra u nekoliko verzija, od kojih svaka odgovara jednom od mogućih lokalnih razaranja konstrukcija pod hitnim utjecajima.

Za panelne stambene zgrade, kao projektnu shemu za lokalno uništavanje, treba razmotriti uništavanje (uklanjanje) dva zida jednog (bilo kojeg) kata koji se sijeku u područjima od njihovog okomitog spoja (osobito od ugla zgrade) do najbliži otvor u svakom zidu ili do sljedećeg vertikalnog spoja sa zidom u okomitom smjeru.

Za procjenu stabilnosti zgrade protiv progresivnog urušavanja dopušteno je razmotriti samo najopasnije sheme uništenja dizajna:

lokalno uništenje, uključujući uništavanje vanjskih zidova, oslabljenih vratima izlaza na balkone i loggie (sheme 1, 2, 3 na slici 1);

lokalno uništenje, uključujući uništavanje unutarnjih zidova, slabo povezanih s drugim vertikalnim strukturama zbog prisutnosti vrata (vidi dijagrame 2, 4, 5 na slici 1), zbog rezanja greda podova velikog raspona (vidi dijagrame 2, 4 , 5 na sl. 1) ili zbog djelomičnog nepostojanja veza kroz etaže (zidovi uz stubišta; dijagram 4 na sl. 1).

Sl.1. Ulomak stambene zgrade

2.4. Pri proračunu pločastih zgrada za stabilnost protiv progresivnog kolapsa uzimaju se standardni otpori materijala u skladu sa SNiP 2.03.01-84 * i SNiP II-23-81 *. Karakteristike dizajna otpori materijala određeni dijeljenjem normativni otpor o faktorima sigurnosti za beton i armiranobetonske konstrukcije, povećavaju se korištenjem koeficijenata pouzdanosti navedenih u tablici 1. Nadalje, proračunati otpori pomnoženo s koeficijentima radnih uvjeta koji uzimaju u obzir nisku vjerojatnost hitnih utjecaja i intenzivan rastčvrstoća betona u prvom razdoblju nakon izgradnje građevine, kao i mogućnost primjene armature iznad granice tečenja materijala.

Tablica 1


Materijal	Stanje naprezanja ili karakteristika materijala	Simbol	Faktor pouzdanosti prema materijalu
	Kompresija
	Istezanje

Koeficijenti radnih uvjeta za beton uzimaju se prema tablici 2 za armaturu svih klasa upisuje se pojedinačni koeficijent.

Tablica 2


Čimbenici kojim se predviđa uvođenje koeficijenata	Simbol	Faktor uvjeta betonski rad
1. Betonske konstrukcije
2. Povećanje čvrstoće betona tijekom vremena, osim betona klase B50 i više, betona na bazi aluminijevog cementa, aluminatnog i alitnog portland cementa
3. Tvornički izrađeni elementi (betonski i armiranobetonski)

Izračunati otpori valjanog čelika prihvaćaju se prema SNiP II-23-81 * uzimajući u obzir dopuštenost rada nodularnih čelika izvan granice tečenja. Pretpostavlja se da je koeficijent radnih uvjeta za nodularne čelike 1,1.

2.5. Za proračun panelnih zgrada na stabilnost protiv progresivnog urušavanja preporuča se koristiti model prostornog proračuna u obliku sustava ploča (sa ili bez otvora) međusobno povezanih koncentriranim vezama, čija je čvrstoća ekvivalentna čvrstoći stvarne čvrstoće. veze između ploča (slika 2, a).

sl.2. Proračunski model građevine s lokalnim oštećenjima

1 - lokalno uništenje

Takav model trebao bi uključivati elemente koji u normalnim uvjetima rada nisu nosivi, au prisutnosti lokalnih oštećenja aktivno sudjeluju u preraspodjeli opterećenja: vanjske zglobne ploče, montažne spojeve itd. Model zgrade mora se izračunati za sve projektne sheme za lokalno uništavanje konstrukcija odabrane u skladu s preporukama stavka 2.3.

2.6. U slučaju osiguranja plastičnog rada konstrukcijskog sustava u graničnom stanju, preporuča se izvršiti proračun kinematičkom metodom teorije granične ravnoteže. U tom slučaju dopušteno je provjeriti stabilnost samo elemenata koji se nalaze iznad lokalnog razaranja, a proračun zgrade za svaku odabranu shemu lokalnog razaranja svodi se na sljedeći postupak:

navedeni su najvjerojatniji mehanizmi progresivnog (sekundarnog) urušavanja građevinskih elemenata koji su izgubili oslonac (specificirati mehanizam razaranja znači utvrditi sve karike koje se uništavaju i pronaći moguće generalizirane pomake () u smjeru sila u tim karikama) ;

za svaki od odabranih mehanizama progresivnog kolapsa određuju se čvrstoće svih plastično destruktivnih veza (); rezultante vanjskih sila koje djeluju na pojedine karike mehanizma, odnosno na pojedine neuništive elemente ili njihove dijelove (), te pomake u smjeru njihova djelovanja ();

utvrđuje se rad unutarnjih sila () i vanjskih opterećenja () na moguća kretanja razmatranog mehanizma

te se provjerava uvjet ravnoteže

Navedeni postupak proračuna detaljno je naveden u obveznom Dodatku 1. i primjenjiv je samo ako su ispunjeni zahtjevi iz točaka 3.2, 3.3 kako bi se osigurao plastični rad pojedinih panela i spojeva među njima u graničnom stanju. Ako nije osigurana plastičnost bilo kojeg spoja, njegov se rad ne treba uzeti u obzir (smatra se da spoj nema). Ako je takvih veza i elemenata koji se mogu krhko srušiti previše, a njihovo formalno isključenje previše umanjuje ocjenu otpornosti građevine na progresivno urušavanje, treba ili osigurati plastičnost veza, ili koristiti neki drugi - elastični projektni model zgrada (vidi paragrafe 2.7 i 2.8) .

2.7. Elastični proračunski model zgrade, kao i elastično-plastični, mora uključivati proračunata lokalna razaranja i omogućiti uzimanje u obzir promijenjene prirode rada elemenata koji su izgubili oslonac.

Sile u pojedinim elementima dobivene elastičnim proračunima moraju se usporediti s njihovim proračunskim nosivostima. Stabilnost zgrade protiv progresivnog urušavanja bit će osigurana ako je za bilo koji element ispunjen uvjet, gdje je i, prema tome, sila u elementu, određena iz proračuna elastičnosti, i njegova proračunska nosivost, utvrđena uzimajući u obzir upute u stavku 2.4.

2.8. Umjesto proračuna otpornosti na progresivni kolaps, dopušteno je izračunati zgrade za seizmički utjecaj jednak 6 bodova u skladu sa SNiP II-7-81 *, uzimajući potrebne koeficijente ekstrapolacije. Na temelju rezultata ovog izračuna, čvorovi i veze trebaju biti projektirani u skladu sa SNiP 2.03.01-84 * i SNiP II-23-81 *.

3. ZAHTJEVI ZA DIZAJN

3.1. Kako bi se zgrade s velikim pločama zaštitile od progresivnog urušavanja, veze između montažnih elemenata, instaliranih za normalna radna ili instalacijska opterećenja ili iz konstrukcijskih razloga, trebaju biti projektirane uzimajući u obzir mogućnost hitnih lokalnih kvarova. Za učinkovito rješenje Problemi zaštite zgrada velikih ploča od progresivnog urušavanja, uzimajući u obzir sve projektne zadatke u normalnim radnim i instalacijskim uvjetima, najpoželjniji je sljedeći sustav veza:

- horizontalne uzdužne i poprečne veze međuspratnih ploča, koje osiguravaju potrebnu čvrstoću podnih diskova na vlačnost i smicanje;

- vertikalne (međuspratne) veze između nosivih zidnih panela jednog zidnog pilona, koje osiguravaju potrebnu čvrstoću vodoravnih spojeva zidova i podova na napetost i smik;

- horizontalne veze između vanjskih zavjesa i podnih diskova, čime se osigurava stabilnost i otpornost na vjetar i temperaturne utjecaje zastora.

Optimalan sustav veza ne uključuje horizontalne spojeve koji se obično koriste kao montaža između zidnih panela istog poda; te veze nisu uvijek izvedive (mogućnost njihove uspostave ovisi o planska rješenja zgrade) i u pravilu su neučinkoviti u uvjetima koji nisu instalacijski; međutim, kada se te veze koriste, one moraju biti projektirane tako da je njihova otpornost na progresivno kolaps maksimalna, tj. u skladu sa zahtjevima klauzule 3.2.

3.2. Učinkovit rad spojeva koji sprječavaju progresivno kolaps moguć je samo ako je osigurana njihova plastičnost u graničnom stanju: potrebno je da nakon iscrpljivanja nosivost veza nije prestajala raditi i dopuštala je relativno velike apsolutne deformacije (reda nekoliko milimetara) bez razaranja.

Da bi se osigurala duktilnost spojeva montažnih elemenata, njihova konstrukcijska rješenja moraju sadržavati posebne duktilne elemente od duktilnog lima ili armaturnog čelika.

Produženi linearni spoj između montažnih elemenata, u pravilu, predstavlja lanac sekvencijalno povezanih elemenata - sidro ugradnog dijela, umetnuti dio, sam spoj, umetnuti dio drugog elementa i njegovo sidro. Zbog slučajne varijabilnosti otpora pojedinih elemenata ovog strujnog kruga i njihovih spojeva, granično stanje cijelog spoja određeno je najslabijom karikom. Prema tome, stvarna duktilnost cijele veze ovisi o tome koji se element pokazao najslabijim:

ako dođe do betona u kojem je ugrađeni dio usidren, uništenje će biti krhke prirode s vrlo malim apsolutnim deformacijama prije nego što se spoj odvoji od rada (slika 3, a);

ako jedan od zavarenih spojeva ne uspije, tada će se, iako će se duktilnost očitovati tijekom kvalitetnog zavarivanja, zbog kratke duljine same prekinute veze, apsolutne deformacije prije isključivanja spoja iz rada biti relativno male (Sl. 3, b);

Samo u slučaju kada se najslabija karika u vezi pokaže kao sama metalna veza, cijeli spoj će pokazati maksimalna moguća plastična svojstva (slika 3, b).

sl.3. Dijagram deformacije vlačne linearne veze tijekom razaranja njegovih različitih elemenata

a) - kod izbijanja ankernog betona; b) - u slučaju razaranja zavarenih spojeva;
c) - nakon razaranja spoja lima ili šipke

Veze montažnih elemenata koji sprječavaju progresivno urušavanje panelnih zgrada treba projektirati nejednake čvrstoće, a najmanju čvrstoću treba imati onaj element čije granično stanje daje najveću plastičnu deformaciju spoja.

Da bi se ispunio ovaj uvjet, preporučuje se izračunati sve elemente spoja, osim najplastičnijih, za silu 1,5 puta veću od nosivosti plastičnog elementa, na primjer, sidrenje ugrađenih dijelova i zavareni spojevi Preporuča se osloniti na silu 1,5 puta veću od nosivosti samog spoja. U ovom slučaju, nosivost veze treba odrediti u skladu sa SNiP II-23-81 * pomoću formule

U , . Posebno je potrebno pratiti stvarnu točnu izvedbu dizajnerskih rješenja za plastične elemente; njihova zamjena trajnijim je neprihvatljiva.

3.3. Učinkovitost otpora na progresivno urušavanje građevine zahtijeva plastično djelovanje u graničnom stanju ne samo spojeva, već i drugih konstruktivnih elemenata. Posebno je potrebno:

nadvojne nadvoje koji djeluju kao posmične veze treba projektirati tako da se uništavaju savijanjem, a ne djelovanjem bočne sile;

Konstruirajte spojeve ključeva tako da čvrstoća na smicanje pojedinačnih ključeva bude 1,5 puta veća od njihove čvrstoće na gnječenje.

3.4. Poprečni presjek svih vrsta spojeva navedenih u klauzuli 3.1 mora se odrediti na temelju ovdje razmatranih operativnih, instalacijskih ili hitnih utjecaja, ali ne manje od onih koji su potrebni da se osigura apsorpcija vlačnih sila sljedećih vrijednosti:

za vodoravne spojeve smještene u etažama duž duljine tlocrtno proširene zgrade - 15 kN (1,5 tf) po 1 m širine zgrade;

za horizontalne veze smještene u podovima okomito na duljinu tlocrtno proširene zgrade, kao i za horizontalne veze u zgradama kompaktnog tlocrta - 10 kN (1,0 tf) po 1 m duljine zgrade; za horizontalne veze između betonskih i armiranobetonskih zglobnih vanjskih ploča s podnim diskovima - najmanje 10 kN (1 tf) po 1 m duljine zida;

za vertikalne međukatne veze, čije optimalno projektno rješenje uključuje upotrebu dijelova za podizanje panela (podizne šarke, igle, itd.) - ne manje od čvrstoće odgovarajućeg dijela za podizanje;
kod drugih konstrukcijskih rješenja najmanje 25 kN (2,5 tf) po 1 m širine zida.

PRILOG 1 (obavezno). METODA ZA IZRAČUN STABILNOSTI NA PROGRESIVNO RUŠENJE PANELNIH ZGRADA KRIŽNOG SUSTAVA

DODATAK 1
(potreban)

1. Metodologija proračuna građevina s nenosivim uzdužnim vanjskim zidovima od lakih nebetonskih materijala

1. Za građevine s nosivim poprečnim i unutarnjim uzdužnim zidovima i nenosivim nebetonskim uzdužnim vanjskim zidovima opasnost od lokalnog razaranja određena je samo njezinim položajem na tlocrtu građevine i ne ovisi o njezinom položaju duž njegove visina. Najopasnije i stoga izračunate lokalne štete su:

uništavanje završne poprečne zidne ploče uz kut zgrade;

uništavanje ploče unutarnjeg poprečnog zida, koja nosi opterećenje od visećih lođa ili balkona i, štoviše, oslabljena vratima.

Broj izračunatih lokalnih razaranja navedenih vrsta u svakom konkretnom slučaju određuje se pojedinačno ovisno o značajkama plana izgradnje i prihvaća konstruktivna rješenja. Jedinstvenim rješenjem montažnih elemenata i veza između njih te relativno jednostavnim planom gradnje možemo se ograničiti na razmatranje dva ili tri opasna lokalna razaranja.

Za svaki odabrani lokalni kvar potrebno je razmotriti sve mehanizme progresivnog kolapsa navedene u stavcima 2-5 i provjeriti uvjet ravnoteže

Gdje , - odnosno, rad unutarnjih sila () i vanjskih opterećenja () na mogućim pokretima dotičnog mehanizma:

2. Prvi mehanizam progresivnog urušavanja karakterizira istodobni progresivni pomak prema dolje svih zidnih panela (ili njihovih pojedinačnih dijelova) koji se nalaze iznad lokalnog razaranja (slika 4). Takav pomak je moguć kada su razorene posmične veze između uzdužnih i poprečnih zidova (slika 4, a) ili kada su uništeni gornji nadvoji i podne ploče (slika 4, b, c).

sl.4. Varijanta mehanizma progresivne destrukcije tipa I

Pri procjeni mogućnosti istodobnog urušavanja konstrukcija na svim etažama uvjet ravnoteže (1) zamjenjuje se uvjetom

Gdje su i rad unutarnjih i vanjskih sila na gibanja elemenata jednog kata; podovi su odvojeni donjom površinom poda, što se odnosi na pod koji se nalazi iznad poda.

Ako podne ploče nisu umetnute u uzdužne nosivi zidovi, kolaps se sprječava samo posmičnim vezama između ploča uništenog poprečnog zida i uzdužnog zida (slika 4, a). U ovom slučaju, uvjet ravnoteže (2) je ekvivalentan zahtjevu

Gdje je čvrstoća posmičnih veza u okomitom spoju između uzdužne i poprečne stijenke; , - odnosno težina poprečne zidne ploče i opterećenje na njoj od lođe; , - odnosno, težine vanjskih zidnih panela koji graniče s obje strane s uništenim poprečnim zidom; , - ravnomjerno raspoređeno opterećenje na podnim pločama; , , , - dimenzije međuspratnih ploča koje se oslanjaju na srušeni zid.

Ako se međuspratne ploče umetnu u uzdužne i poprečne zidove (spojevi podesta), tada se među njima stvara gotovo neraskidiv posmični spoj. U ovom slučaju razmatraju se samo tipovi mehanizama kolapsa tipa I koji su mogući kada je poprečni zid oslabljen otvorima (vidi sliku 4, b, c). U ovom slučaju uvjet (2) ima oblik

gdje je , - odnosno rad unutarnjih i vanjskih sila na gibanja pojedinih dijelova unutarnje zidne ploče; , - rad unutarnjih i vanjskih sila primijenjenih na podne ploče; - rad vanjskih sila primijenjenih na vanjske ploče.

Rad je određen otporom savijanja gornjeg i donjeg otvora nadvoja i općenito je određen odnosom

gdje su , , , čvrstoće na savijanje lijevog i desnog nosećeg dijela gornjeg odnosno donjeg nadvoja, te je raspon nadvoja.

Ako je poprečni zid od uzdužnog zida odvojen vratima i nema veze između njih, tada je =0. Ako je veza između poprečnog i uzdužnog zida izvedena skakačem - "zastavom" (vidi sliku 4, c), tada se čvrstoća potpornog dijela () određuje čvrstoćom vodoravne linearne veze () ; u ovom slučaju, čvrstoća posmične veze u skladu s preporukama iz stavka 4. mora zadovoljiti uvjet

Rad je određen težinom srušenog dijela unutarnje zidne ploče, (gdje je težina cijele ploče, 0< <1) и приложенной к ней вертикальной нагрузкой от навесной лоджии()

Rad vanjskih i unutarnjih sila primijenjenih na podne ploče, u početku oslonjene na tri strane, određen je njihovim plastičnim lomom prema dijagramu prikazanom na sl. 4, b, c, i izračunava se pomoću formula

Raspon ploče u smjeru uzdužnih zidova i raspon u poprečnom smjeru za zgradu; , - momenti savijanja koje percipira ta podna ploča kada je savijena prema uzorku grede, odnosno duž raspona i kada su donja vlakna (gornja vlakna) istegnuta; - širina vrata u unutarnjem zidu (vidi sliku 4, b, c); - povezivanje otvora s unutarnjim krajem.

Ako je pod izrađen od grednih ploča, tada se u nejednadžbi (9) prihvaća

Rad sila uzrokovan težinom vanjskih panela uz oštećeni zid s lijeve i desne strane ( i ) izračunava se približno na sljedeći način:

Ispunjenje zahtjeva (4) nužan je uvjet za sprječavanje progresivnog urušavanja građevine, s relativno malim pomacima (manjim od 10 cm) konstrukcija koje su izgubile oslonac. Ako je zadovoljen, trebali biste nastaviti s provjerom dodatnih uvjeta navedenih u stavcima 3-5.

Ako uvjet (4) nije ispunjen, moguće su dvije opcije:

prvi - jačanjem (ili redistribucijom) armature nadvoja unutarnjih zidova i podnih ploča kako bi se postigla njegova provedba;

drugi je prijeći na druge konstruktivne metode zaštite od progresivnog kolapsa, koje dopuštaju vrlo velike pomake (desetke centimetara) elemenata koji su izgubili oslonac i stoga zahtijevaju proračun prema deformiranoj shemi (vidi stavak 6).

3. Mehanizam progresivnog kolapsa drugog tipa karakterizira istodobna rotacija svake zidne ploče koja se nalazi iznad lokalnog razaranja oko središta rotacije (slika 5). Takav pomak zahtijeva uništavanje vlačnih veza ovih ploča s netaknutim zidom (na slici 5, a), uništavanje posmičnih veza zidnih ploča s podnim pločama u horizontalnim spojevima (na slici 5) i plastični lom podnih ploča, u početku oslonjen na tri strane, duž dijagrama prikazanog na sl. 5, d.

U razmatranom slučaju uvjet (2) ima oblik

gdje je , , , isto što i vrijednosti, , , u (4), te je rad sila otpora veza ( i ) zidnih panela koji su izgubili oslonac na netaknute strukture. Pojedinačni članovi iz (12) izračunavaju se na sljedeći način:

gdje su , , udaljenosti od središta rotacije do linije djelovanja sila i gravitacije (vidi sl. 5);

Izračunava se pomoću formula (8) uz odgovarajuću zamjenu superskripta i

Ovdje sve količine imaju isto značenje kao u (9); vrijednost se izračunava pomoću formule (11).

Ispunjenje uvjeta (12) treba postići prvenstveno povećanjem smičnih veza (), budući da povećanje čvrstoće vlačne veze () nije uvijek moguće (sl. 5, b), a ponekad je i nepraktično: ako je poprečni zid je pričvršćen na uzdužni zid samo s jedne strane, a zatim da se ova veza uzme u obzir u proračunu, potrebno je procijeniti čvrstoću uzdužnog zida na savijanje iz njegove ravnine (vidi sliku 5, c).

sl.5. Mehanizam progresivne destrukcije tipa II

4. Uz uvjete neurušavanja (4) i (12), potrebno je procijeniti mogućnost urušavanja samo međuspratnih ploča koje se nalaze neposredno iznad izbačene poprečne ploče i inicijalno oslonjene s tri strane ( treći mehanizam).

Da se te ploče ne bi urušile, dovoljno je ispuniti uvjet

gdje je čvrstoća posmične veze između panela zastora i poprečnog zida (slika 6); u formuli (16) uzima se izračunom, ali ne više od .

Ako relacija (16) nije zadovoljena, to znači da se ploče moraju pričvrstiti na gornji poprečni zid vlačnim vezama (slika 6). Tada se uvjet (16) zamjenjuje sljedećim:

Gdje je rad vlačnih sila. Ovaj rad izračunava se formulom

Broj priključaka; - koordinata određena linijom djelovanja rezultirajuće reakcije spojeva koji se razmatraju, pod pretpostavkom da su sve dosegle svoju graničnu vrijednost - .

sl.6. Shema urušavanja podnih ploča

Ako su podovi izrađeni od grednih ploča, uvjet (16) nije zadovoljen (); Stoga je u ovom slučaju obavezna uspostava veza tipa koji se razmatra. Štoviše, njihova čvrstoća određena je veličinom reakcije potpore svake gredne ploče.

5. Četvrti mehanizam kolapsa uključuje pomicanje konstrukcija samo jednog kata, koji se nalazi neposredno iznad izbačene ploče poprečnog zida (slika 7). Ovaj mehanizam uključuje kombinaciju translatornog kretanja poprečne stijenke (kao u prvom mehanizmu) s lomom ploče, karakterističnim za drugi mehanizam (vidi sl. 5, c, d). Takav mehanizam je moguć samo kada je poprečni zid oslabljen otvorima vrata ili prozora.

Uvjet za nemogućnost formiranja mehanizma razmatranog tipa

gdje je rad vlačnih sila vertikalnih veza tipa i ;

Gdje je broj veza šeste vrste; , - krajnje sile u vezama šeste i pete vrste; - pomaci u smjeru spoja pete vrste, definiraju se kao razlika između pomaka točke pričvršćenja spoja na ploču i točke pričvršćenja spoja na panel poprečnog zida.

Ako, u nedostatku veza šeste vrste (=0), uvjet (19) nije zadovoljen, ne preporučuje se njegovo ispunjenje postići ojačanjem veza pete vrste - to je neekonomično, jer ove veze, kako slijedi iz jednadžbe (20), raditi neravnomjerno. U ovom slučaju, najracionalnije rješenje je ugradnja spojeva šestog tipa i formiranje međuetažnih spojeva.

6. Ako tijekom lokalnog razaranja unutarnje poprečne stijenke nije moguće osigurati ispunjenje uvjeta (4), odnosno nije moguće spriječiti progresivno urušavanje prema prvoj shemi (vidi sliku 4), preporuča se koristiti posebne spojeve međuspratnih ploča za njihovu učinkovitu otpornost na progresivno urušavanje pri velikim ugibima kao elemente visećeg sustava (slika 8). Ova se tehnika obično pokazuje svrsishodnom i potrebnom u slučaju lokalnog razaranja poprečnog zida, znatno udaljenog od preostalih nosivih zidova i s njima spojenog samo međuspratnim pločama ili slabo ojačanim pločama velikog raspona, u početku oslonjenim na tri. strane.

sl.7. Shema kolapsa konstrukcija jednog kata

sl.8. Rad podnih ploča kao elemenata visećeg sustava

Zahtjevi koje moraju zadovoljiti ankeri i ploče koje tvore viseći sustav proizlaze iz proračuna pomoću deformiranog dijagrama (vidi sl. 8.b): lanac serijski spojenih elemenata (anker - ploča - anker - ploča - anker) mora sadržavati vrlo plastičnu kariku, koja bi osigurala ukupno istezanje lanca reda veličine nekoliko postotaka (naravno, dopuštene su sve pukotine u pločama). Za ispunjenje ovog uvjeta potrebno je da

Gdje je linearno opterećenje koje pada na uništeni zid sa svakog kata

Linijska nosivost najslabije karike visećeg lanca; - izračunato relativno izduženje ploče s manjim rasponom (točnije, relativno povećanje razmaka između točaka spajanja ove ploče s drugim pločama); - otklon pri kojem se postiže ravnoteža; , su minimalni i maksimalni rasponi.

Relacije (21) dobivene su iz pretpostavke da se, zbog slučajne varijabilnosti otpora materijala, najveće moguće istezanje ostvaruje samo u jednoj ploči. Dakle, u slučaju at, iz (21) slijedi da i .

Najveće moguće relativno produljenje ploče bitno ovisi o izvedbi njezine armature i veza među pločama, o odnosu čvrstoća pojedinih elemenata, o njihovoj duktilnosti, o čvrstoći veze tih elemenata; U općem slučaju ovu vrijednost nije moguće teoretski odrediti, stoga se preporuča eksperimentalno procijeniti svako konkretno projektno rješenje.

2. Metodologija proračuna zgrada s vanjskim zidovima od betona ili armiranobetonskih ploča

7. Za proračun zgrada s vanjskim zidovima od armiranog betona treba koristiti iste osnovne tipove mehanizama progresivnog urušavanja kao i za zgrade s nenosivim vanjskim zidovima od lakih nebetonskih materijala. Međutim, mora se uzeti u obzir da formiranje ovih mehanizama zahtijeva uništavanje ne samo unutarnjih zidnih ploča i podnih ploča, već i vanjskih zidnih ploča, koje su u ovom slučaju nužno uključene u rad, čak i ako su izvedena kao zglobna.

Vanjski zidni paneli s otvorom, bez obzira na vrstu općeg mehanizma progresivnog urušavanja, rade nakošeno poput pravokutnih okvira (slika 9). Istodobno, ako su podne ploče umetnute u vanjske zidove, tada su i one uključene u rad, a priroda njihovog uništenja se mijenja - na glavne plastične šarke prikazane na sl. 4 i 5, šarke povezane s dodaju se lom vanjskog ruba ploče (slika 10). Prilikom provjere mogućnosti urušavanja nekih podnih ploča (vidi paragraf 10), ove šarke nisu prisutne.

Kako bi se uzela u obzir otpornost vanjskih zidova na progresivno urušavanje i povezana dodatna otpornost međuspratnih ploča, potrebno je izračunati rad odgovarajućih unutarnjih sila () prema klauzuli 14. i koristiti ga pri provjeri navedenih uvjeta ravnoteže u članku 15.

8. Kako bi se uzela u obzir otpornost vanjskog zida na progresivni kolaps, potrebno je izračunati rad unutarnjih sila tijekom razaranja ploča vanjskih zidova tipičnog poda (). Budući da se u slučaju lokalnog razaranja unutarnjeg zida progresivnom urušavanju na svakoj etaži odupiru dva panela vanjskog zida (ili jedan dvomodulni), vrijednost se općenito smatra zbrojem članova

Količina rada () ovisi o omjeru geometrijskih dimenzija panela i armature njegovih nadvoja i pregrada, kao io prisutnosti otvora za balkonska vrata. Općenito, svaka vanjska ploča može se smatrati okvirom koji se urušava zbog formiranja četiriju plastičnih šarki u njemu (vidi sl. 9.b, c), pa

U ovom slučaju, granični momenti savijanja koji djeluju u kutnim šarkama (na primjer, u gornjem lijevom kutu) definirani su kao manja od dvije vrijednosti nosivosti savijanja nadvoja i stupa koji čine ovaj kut.

Sl.9. Rad vanjskih zidnih elemenata

Slika 10. Izvedba međuspratnih ploča u zgradama s vanjskim zidovima od armiranog betona

U slučaju lokalnog uništenja poprečnog zida uz kut zgrade, vanjska zidna ploča može se srušiti prema obrascu rotacije tvrdog diska (vidi sliku 9, a); u ovom slučaju, rad unutarnjih sila bit će određen čvrstoćom posmične veze ove ploče s gornjim podom () i vlačne veze sa susjednom fasadnom pločom ()

Od dvije moguće vrijednosti određene formulama (23) i (24), u
U daljnjim izračunima uzima se u obzir manji broj.

9. Da bi se uzela u obzir otpornost vanjskog zida na progresivno urušavanje, potrebno je prije svega provjeriti da li on „sam sebe nosi“, odnosno provjeriti stanje

Kod kojih je rad vanjskih sila određen formulom (11).

U slučajevima kada uvjet (25) nije ispunjen (), svi daljnji proračuni provode se na potpuno isti način kao i za zgrade s uzdužnim nenosivim zidovima od lakih nebetonskih materijala - prema preporukama stavka 25. s tom razlikom što se u svim omjerima djelo zamjenjuje veličinom. Ako je ispunjen uvjet (25), daljnji proračun određuje projektno rješenje za spajanje međuspratnih ploča i vanjskog uzdužnog zida.

Ako podne ploče nisu umetnute u vanjski zid, potrebno je da čvrstoća veze između unutarnje ploče poprečnog zida i ploča vanjskih zidova pri njihovom međusobnom pomaku () zadovoljava uvjet

U ovom slučaju, provjera mogućnosti progresivnog kolapsa provodi se uzastopno prema preporukama odlomaka 8-11 sa sljedećim manjim promjenama:

u relacijama (4) i (12) rad se zamjenjuje količinom - ;

u formulama (16), (17) pretpostavlja se da je ;

u formuli (19) uzima se.

Ako su međuspratne ploče umetnute u vanjski zid, tada posmični spoj između unutarnjih poprečnih i uzdužnih vanjskih zidova ne može biti uspostavljen (=0), a za ocjenu zaštite građevine od progresivnog urušavanja važe samo uvjeti (4) i (12) provjeravaju se na

Odjel za urbanizam i arhitekturu Ministarstva graditeljstva i stambenih i komunalnih usluga Ruske Federacije, u okviru svoje nadležnosti, pregledao je pismo o pitanju zahtjeva regulatornih i tehničkih dokumenata i izvijestio sljedeće.

Pojam "nosive konstrukcije" praktički se ne koristi u regulatornim i tehničkim dokumentima, budući da je definicija nosivih konstrukcija dana u udžbenicima konstrukcijske mehanike i jasna je svakom dizajneru. Određivanje nosivosti utvrđeno je samo u SP 13-102-2003 * „Pravila za pregled nosivosti građevinske strukture zgrade i građevine" (u daljnjem tekstu SP 13-102-2003), koji trenutno nije važeći standardizacijski dokument. Prema SP 13-102-2003 *, nosive konstrukcije su građevinske konstrukcije koje apsorbiraju radna opterećenja i udare te osiguravaju prostornu stabilnost zgrade.

U skladu s odredbama GOST 27751-2014 „Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe" proračuni za progresivni kolaps provode se za zgrade i građevine klase KS-3, kao i (na dobrovoljnoj osnovi) zgrade i građevine klase KS-2.

Zahtjev za uzimanje u obzir progresivnog urušavanja svih industrijskih zgrada, utvrđen u stavku 5.1 SP 56.13330.2011 „SNiP 31-03-2001 „Industrijske zgrade” (u daljnjem tekstu SP 56.13330.2011), suvišan je i protivan federalnom Zakon br. 384-FZ “ Tehnički propisi o sigurnosti zgrada i građevina. Ovaj zahtjev će se prilagoditi u 2018. izmjenom SP 56.13330.2011.

Godine 2017. odobren je SP 296.1325800.2017 "Zgrade i građevine". Posebni utjecaji" (dalje u tekstu SP 296.1325800.2017), koji stupa na snagu 3. veljače 2018. za korištenje na dobrovoljnoj osnovi. Ovaj skup pravila navodi da se pri projektiranju konstrukcija moraju razviti scenariji za provedbu najopasnijih hitnih projektnih situacija i moraju se razviti strategije za sprječavanje progresivnog urušavanja konstrukcije u slučaju lokalnog uništenja konstrukcije. Svaki scenarij odgovara zasebnoj posebnoj kombinaciji opterećenja i, u skladu s uputama SP 20.13330.2011 „SNiP 2.01.07-85* „Opterećenja i utjecaji” (u daljnjem tekstu SP 20.13330), mora uključivati jedan od standardiziranih (projektiranje) posebnih utjecaja ili jedna mogućnost lokalnog razaranja nosivih konstrukcija za posebne hitne utjecaje. Popis scenarija za izvanredne projektne situacije i odgovarajuće posebne utjecaje utvrđuje Naručitelj u projektnom zadatku u dogovoru s Glavnim projektantom.

Za svaki scenarij potrebno je odrediti nosive elemente čijim slomom dolazi do progresivnog urušavanja cjelokupnog konstrukcijskog sustava. U te svrhe potrebno je analizirati rad konstrukcije pod djelovanjem posebnih kombinacija opterećenja, sukladno uputama SP 20.13330.

Klauzula 5.11 SP 296.1325800.2017 navodi uvjete pod kojima se ne smiju uzeti u obzir hitni utjecaji:

Izrađeni su posebni tehnički uvjeti za projektiranje konstrukcije;

Znanstveno-tehnička podrška pružena je u svim fazama projektiranja i izgradnje konstrukcije, kao i izrade ovih elemenata;

Konstrukcija je izračunata za projektne (standardizirane) posebne utjecaje navedene u SP 296.1325800.2017, projektnom zadatku i važećim regulatornim dokumentima;

Uvedeni su dodatni koeficijenti radnih uvjeta koji smanjuju proračunsku otpornost ovih elemenata i njihovih točaka pričvršćenja (za konstrukcije velikih raspona navedeni dodatni koeficijenti radnih uvjeta dati su u Prilogu B navedenog SP-a);

Provedene su organizacijske mjere, uključujući u skladu sa SP 132.13330.2011 „Osiguranje protuterorističke zaštite zgrada i građevina. Opći zahtjevi za dizajn” i dogovoreni s kupcem (vidi Dodatak D navedenog skupa pravila).

Znanstveno-tehničku podršku provodi organizacija (organizacije) koja nije izrađivač projektne dokumentacije. Rad na znanstvenoj i tehničkoj potpori trebaju provoditi organizacije (u pravilu znanstvenoistraživačke) s iskustvom u relevantnim područjima i potrebnom eksperimentalnom bazom.

Pregled dokumenta

Daju se pojašnjenja o korištenju regulatornih i tehničkih dokumenata pri kvalificiranju nosivih konstrukcija. Posebno je zapaženo sljedeće.

Pojam "nosive konstrukcije" praktički se ne koristi u regulatornim i tehničkim dokumentima, budući da je definicija dana u udžbenicima konstrukcijske mehanike i jasna je svakom dizajneru. Dana je definicija pojma "nosivosti".

U skladu s odredbama GOST 27751-2014 "Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Osnovne odredbe", proračuni za progresivni kolaps provode se za zgrade i strukture klase KS-3, kao i (na dobrovoljnoj osnovi) zgrade i konstrukcije klase KS-2.

Godine 2017. odobren je SP 296.1325800.2017 „Posebni utjecaji“, koji stupa na snagu 3. veljače 2018. za korištenje na dobrovoljnoj osnovi. Prilikom projektiranja konstrukcija moraju se razviti scenariji za provedbu najopasnijih hitnih projektnih situacija i strategije kako bi se spriječilo progresivno urušavanje konstrukcije tijekom lokalnog razaranja konstrukcije. Svaki scenarij odgovara različitoj specifičnoj kombinaciji opterećenja. Popis scenarija za izvanredne projektne situacije i odgovarajuće posebne utjecaje utvrđuje naručitelj u projektnom zadatku u dogovoru s glavnim projektantom.

Objašnjen je postupak znanstveno-tehničke potpore radu.

Objavljeno: 8. ožujka 2008

Mjere zaštite od progresivnog kolapsa

6.1.1 Visoke zgrade moraju biti zaštićene od progresivnog urušavanja u slučaju lokalnog razaranja nosivih konstrukcija kao posljedica izvanrednih situacija (ES).

Potonji uključuju:

Prirodne nepogode – opasne meteorološke pojave, nastajanje krških vrtača i kvarovi na temeljima građevina;

Antropogene (uključujući i ljudske) hitne situacije - eksplozije izvan ili unutar zgrade, požari, nesreće ili značajna oštećenja nosivih konstrukcija zbog nedostataka u materijalima, loše kvalitete rada itd.

6.1.2. Stabilnost zgrade protiv progresivnog urušavanja treba provjeriti proračunom i osigurati konstruktivnim mjerama koje pospješuju razvoj plastičnih deformacija u nosivim konstrukcijama i njihovim dijelovima pri ekstremnim opterećenjima (Preporuke za zaštitu stambenih zgrada zidnih konstrukcijskih sustava u hitnim slučajevima M., 2000. Preporuke za zaštitu stambenih zgrada u izvanrednim situacijama, M., 2002.).

6.1.3. Proračun stabilnosti zgrade mora se provesti za posebnu kombinaciju opterećenja, uključujući stalna i dugotrajna opterećenja sa sljedećim mogućim lokalnim uzorcima sloma:

Uništavanje (uklanjanje) dvaju zidova jednog (bilo kojeg) kata koji se križaju u području najmanje njihovog sjecišta (osobito sa strane zgrade) najbližih otvora u svakom zidu ili do sljedećeg križanja s drugim zidom ne više od 10 m duljine, što odgovara oštećenju građevina u krugu površine do 80 m 2 (područje lokalnog uništenja);

Uništavanje (uklanjanje) stupova (pilona) ili stupova (pilona) sa susjednim dijelovima zidova koji se nalaze na jednom (bilo kojem) katu područja lokalnog uništenja;

Urušavanje dijela poda jednog kata u području lokalnog razaranja.

Za procjenu stabilnosti zgrade protiv progresivnog urušavanja dopušteno je razmotriti samo najopasnije sheme lokalnog uništenja.

6.1.4 Provjera stabilnosti građevine od progresivnog urušavanja uključuje proračun nosivih konstrukcija na mjestima lokalnih razaranja prema graničnim stanjima prve skupine s proračunskim otporima materijala (betona i armature) jednakim standardnim vrijednostima. .

Istodobno, veličina deformacija i širina pukotina u konstrukcijama nisu regulirani.

6.1.5. Stalna i privremena dugotrajna opterećenja pri proračunu stabilnosti zgrade protiv progresivnog urušavanja trebaju se uzeti prema tablici 5.1 ovih normi. U ovom slučaju, koeficijenti kombinacija opterećenja i faktori pouzdanosti za opterećenja uzimaju se jednaki jedinici.

6.1.6 Za proračun zgrada protiv progresivnog urušavanja treba koristiti model prostornog proračuna koji može uzeti u obzir elemente koji su nenosivi u normalnim uvjetima rada, au prisutnosti lokalnih utjecaja aktivno sudjeluju u preraspodjeli opterećenje.

Projektni model zgrade mora odražavati sve obrasce lokalnog razaranja navedene u stavku. 6.1.3.

6.1.7 Glavni način zaštite zgrada od progresivnog urušavanja je zadržavanje čvrstoće nosivih elemenata, osiguravanje nosivosti stupova, prečki, dijafragmi, podnih ploča i konstrukcijskih spojeva; stvaranje kontinuiteta i kontinuiteta armature podova, povećanje plastičnih svojstava veza između konstrukcija, uključivanje nenosivih elemenata u rad prostornog sustava.

Učinkovit rad spojeva koji sprječavaju progresivno urušavanje moguć je osiguravanjem njihove plastičnosti u graničnom stanju, tako da se nakon iscrpljenosti nosivosti spoj ne isključuje iz pogona i omogućuje potrebne deformacije bez razaranja , veze moraju biti izrađene od plastične ploče ili armaturnog čelika, a čvrstoća usidrenja veza mora biti više napora što uzrokuje njihovu fluidnost.

6.1.8. U visokogradnji prednost treba dati monolitnim i montažnim monolitnim podovima, koji moraju biti vezama pouzdano povezani s vertikalnim nosivim konstrukcijama zgrade.

Veze koje povezuju podove sa stupovima, prečkama, dijafragmama i zidovima moraju zaštititi pod (u slučaju njegovog uništenja) od pada na pod. Veze moraju biti projektirane za standardnu težinu polovice raspona poda s poda i drugih konstrukcijskih elemenata koji se nalaze na njemu.

Od: zina,

Posljednjih godina u svijetu raste opasnost od terorističkih akata, a geografija i razmjeri terorizma se šire.

Teroristi obično slijede političke, vjerske, nacionalističke, sebične ili druge ciljeve i usmjereni su na zastrašivanje ljudi, društva i vlasti. Teroristički napadi obično ubijaju nedužne ljude i uzrokuju društvenu, materijalnu ili ekološku štetu.

Za razliku od izvanrednih situacija ljudskog i prirodnog podrijetla, teroristički akti odnose se na izvanredne situacije uzrokovane namjernim nezakonitim radnjama sa zlom namjerom raznih kriminalnih skupina ili pojedinaca.

Stoga se takve izvanredne situacije ne mogu klasificirati kao slučajni događaji, ali je njihova prognoza moguća. Ti se događaji predviđaju korištenjem informacija primljenih kroz različite kanale, uključujući obavještajne podatke, kao i metode igre (kao što su antagonističke igre s nultim zbrojem).

Mete terorističkih napada obično su potencijalno opasne industrije.

prenapučenim mjestima (osobito u skučenim prostorima), prometnim objektima, javnim i upravnim zgradama, kao i višekatnim stambenim zgradama.

Kao sredstva terora mogu se koristiti eksplozivne naprave, zapaljive smjese, vrlo otrovne tvari (STS), otrovne, radioaktivne tvari i bakterijski aerosoli. U tom slučaju eksplozivne naprave mogu biti prerušene u razne kućanske proizvode.

Posljedica terorističkog napada može biti eksplozija, požar, kontaminacija teritorija, zraka, vode ili hrane, epidemija itd.

Poznati su teroristički napadi počinjeni bez uporabe posebnih sredstava, već namjernim oslobađanjem energetskog potencijala ili aktivne komponente iz postojećih energetskih mreža (primjerice plinovoda) ili spremnika za kemijski opasne tvari.

Preporučljivo je osigurati tehničke i konstruktivne mjere za suzbijanje terorističkih napada u zgradama u fazi projektiranja, jer Ove mjere je teže provesti u postojećim zgradama.

Pri razmatranju niza antiterorističkih mjera polazimo od sljedećih općih načela:

Identifikacija najosjetljivijih mjesta u zgradi i njezinih sustava za održavanje života, ograničavanje ili potpuno uklanjanje pristupa neovlaštenih osoba tim mjestima;

korištenje opreme opremljene sigurnosnim elementima koji sprječavaju neovlašteno pokretanje (gašenje) ili namjerno oštećenje opreme u sustavima za održavanje života zgrada;

osigurati nadzor (monitoring) i kontrolu stanja unutar i izvan građevine;

primjena suvremenih sredstava i sustava za prepoznavanje prisutnosti opasnosti i prijetnji;

korištenje automatske zaštitne opreme koja osigurava da se odgovarajuće jedinice i uređaji aktiviraju kada se prepoznaju opasnosti;

prisutnost napajanja za hitne slučajeve, kao i alarmni sustav i upozoravanje ljudi na opasnosti u nastajanju;

dostupnost razvijenih uputa za ponašanje ljudi u ekstremnim situacijama.

Na primjer, najosjetljiviji na kemijski ili biološki terorizam su sustavi dovodne ventilacije i centralne klimatizacije, kao i krovovi kabina dizala. U prvom slučaju, opasne tvari u obliku plina ili aerosola koje ulaze u uređaj za dovod zraka šire se velikom brzinom kroz mrežu zračnih kanala u prostorije; u drugom, kada se dizalo kreće, stvara se snažan protok zraka tvar se širi po podovima i prodire u prostorije.

Ako je vanjski (atmosferski) zrak kontaminiran, preporučljivo je predvidjeti mogućnost stvaranja povratne vode (prekomjernog tlaka) unutar zgrade pomoću sustava dovodne ventilacije (pod uvjetom da se uređaj za dovod zraka nalazi izvan zone kontaminacije).

Općenito, kako bi se smanjila učinkovitost terorističkog napada korištenjem ventilacijskih i klimatizacijskih sustava zgrade, pri njihovom projektiranju treba uzeti u obzir sljedeće zahtjeve:

dovode zraka postavite na mjesta koja su relativno nedostupna i skrivena od neovlaštenih osoba i opremite ih izdržljivim rešetkama;

osigurati standardnu ili povećanu nepropusnost mreže zračnih kanala (prema SNiP-u), ugraditi premosnice i opremiti dijelove mreže prigušnicama s automatskim pogonima za zatvaranje kontaminiranih područja i promjenu smjera strujanja zraka;

osigurati senzorski sustav za detekciju otrovnih tvari u blizini ulaza zraka, na izlazu ventilatora, na ulazu i izlazu centralnog klima uređaja;

osigurati kontrolu pristupa tehničkim katovima zgrade, revizijskim otvorima, ventilatorima, filterima, pumpama, komorama za navodnjavanje, uređajima za napajanje itd.

pri integraciji svih sustava za održavanje života zgrade u jedinstveni dispečerski računalni sustav, što je tipično za „inteligentne“ zgrade, osim hitnog napajanja ovog sustava, osigurati informacijsku zaštitu računalnih programa od neovlaštenog pristupa i pokušaja hakiranja putem telefonske linije ili s interneta.

Trenutno je jedan od hitnih zadataka u vezi sa zaštitnim tehnologijama stvaranje učinkovitih i jeftinih sredstava za otkrivanje širokog spektra kemijskih i bioloških tvari u zraku, kao i metoda za njihovu neutralizaciju.

U svojoj izvornoj ideologiji, metoda izračunatih graničnih stanja nije bila usmjerena na analizu izvanrednih situacija, koje su smatrane izvan granica i isključene iz razmatranja na temelju toga što granična stanja prve skupine prethode nesreći i njenom izbjegavanju, u teorija, sprječava nastanak nesreće.

Uvođenje dvorazinskog pristupa projektiranju protupotresno otpornih konstrukcija, kao i analiza stvarnih uzroka nesreća, uzdrmalo je tu paradigmu. Konkretno, u posljednje vrijeme postoji jasan trend prema projektiranju protiv progresivnog propadanja. Pojam “progresivno urušavanje” i formulacija problema zaštite pločastih zgrada od njega pojavili su se 1968. godine u izvješću komisije koja je istraživala uzroke poznatog urušavanja 22-katnice stambene zgrade Ronan Point u Londonu. Ovaj dramatičan događaj započeo je eksplozijom plina u jednom od stanova na 18. katu, izazvanom curenjem plinske peći.

Vanjski paneli zgrade dizajnirani su da izdrže samo pritiske vjetra, a nakon što se jedan kat sruši, sposobnost prijenosa vertikalnih opterećenja s gornjih katova je izgubljena. Krhotine s katova od 18. do 22. kata pale su na kat 17. kata, stvarajući lanac kvarova na podu jer je opterećenje krhotina premašivalo nosivost jednog kata. Rezultat je bio da se cijeli kut zgrade iznad i ispod mjesta eksplozije urušio.

Zgrada Ronan Point bila je u skladu sa svim građevinskim propisima i utvrđeno je da nema grešaka u proizvodnji. Ali progresivni kolaps bio je neizbježan, budući da je dizajn bio sličan kući od karata, odnosno nije imao načina preraspodijeliti opterećenje na pojedinačne podsustave i time lokalizirati kvar.

Regulatorni dokumenti o projektiranju nosivih konstrukcija eksplicitno ne govore praktički ništa o potrebi ispitivanja konstrukcija na preživljivost, odnosno o potrebi praćenja situacije nakon kvara bilo kojeg od dijelova ili podsustava nosivog okvira. Istina, standardi obično sadrže referencu na GOST 27751-88, gdje stavak 1.10 navodi da se pri proračunu konstrukcija mora uzeti u obzir hitna projektna situacija koja se javlja odmah nakon kvara bilo kojeg strukturnog elementa. Ali sama referenca je vrlo nejasna, a tekst GOST-a je netočan, jer se teško može implicirati da je dizajner dužan osigurati postojanje objekta nakon kvara bilo kojeg strukturnog elementa. Dovoljno je zamisliti bilo kakvu kupolu sa srušenim potpornim prstenom ili most sa srušenim nosačem da se zahtijeva zatvaranje gotovo svih crkava i obustava prometa na svim mostovima.

Očito je da se za neke konstrukcije preživljivost mora postići istodobnom primjenom triju vrsta zaštite: dovoljnom rezervom nosivosti pojedinih elemenata konstrukcije, isključenjem progresivnog razaranja zbog sloma drugih elemenata konstrukcije, te skup zaštitnih protuterorističkih mjera.

Očito je potrebno precizirati upute GOST 27751-88, na primjer, dopunjujući ga zahtjevom da formulacija stanja kvara bude sadržana u projektnim standardima za zgrade i strukture određene vrste. Zapravo, to je ono što oni rade, na primjer, pri projektiranju struktura dalekovoda, gdje pravila određuju popis hitnih načina rada. Slična je i ideologija projektiranja nuklearnog energetskog objekta, pri čemu je, posebice, temeljno važna uporaba pojmova kao što su projektna i nadprojektna nesreća.

Zaštita građevina u hitnim projektnim situacijama mora biti unaprijed predviđena i određena odgovarajućim normama za projektiranje; za nosive elemente provodi se, posebice, u obliku stvaranja potrebnih rezervi nosivosti za sprječavanje razaranja. Zaštita građevina u nadprojektiranim situacijama usmjerena je ne na sprječavanje razaranja, već na osiguranje sigurnosti ljudi i mogućnosti njihove evakuacije, na ostvarivanje potrebne vremenske rezerve za to itd.

Procjena mogućnosti progresivnog uništenja i razvoj mjera za njegovo sprječavanje postavlja pred dizajnere sljedeće nekonvencionalne zadatke:
Događaji od 11. rujna 2001. u Pentagonu

Namjena zgrade Pentagona je ured. Tlocrtna površina – 122.600 m2 2 . 2 .

Ukupna građevinska površina - 613.000 m2

Zgrada je visoka pet katova i ima oblik peterokuta (vidi sl. 87). Iznutra je zgrada podijeljena na zgrade koje tvore pet koncentričnih prstenova, označenih A-E počevši od unutarnjeg prstena. U gornje tri etaže prstenovi zgrade odvojeni su svijetlim prostorima. Između drugog i trećeg prstena nalazi se prolaz poznat kao AE prolaz.

Konstruktivni sustav građevine, uključujući krovište, izveden je od monolitnih armiranobetonskih konstrukcija. Beton je obično težak.

Slika 87 Opći plan zgrade Pentagona

Podovi se sastoje od ploča, prečki i sustava greda poduprtih stupovima. Podovi od monolitnih greda izrađuju se pomoću glavnih i sekundarnih greda.

Slika 88 Poprečni presjek zgrade (za pretvaranje stopa u metre, pomnožite s 0,3048)

Grede i ploče imaju dvostruku armaturu u potpornim dijelovima i jednostruku armaturu u rasponskim dijelovima. Vlačna armatura rasponskog i potpornog dijela povezana je kosim šipkama.

Većina stupova ima kvadratni presjek, kao što je prikazano na riža. 5.12. Gabariti će se mijenjati od 0‚53×0,53 m na prvom katu do 0‚35×0,35 m na petom katu. Nosivi stupovi imaju spiralnu armaturu.

Duljina stupova 1. kata je 4,3 m od teškog betona s granitnom ispunom.

Promjer šipki uzdužne radne armature je 20 mm.

Granica otpornosti na požar ove vrste stupova je više od 180 minuta u smislu gubitka nosivosti (> R180).

Podne ploče zgrade Pentagona su armiranobetonske, monolitne, visine presjeka 140 mm, imaju dvostruku armaturu u potpornim dijelovima i jednostruku armaturu u rasponskim dijelovima (slika 90). Vlačna armatura rasponskog i potpornog dijela povezana je kosim šipkama.

Ploče su smještene na gredama poprečnog presjeka 0,35×0,51 m i dužine 3 m.

Slika 89 Armiranobetonski stup vanjskog prstena zgrade Pentagona

Slika 90 Projekt podne ploče zgrade Pentagona

Grede s rasponom od 3 ili 6 m, ponekad 4,6 m, glavna greda presjeka 0,4 × 0,6 m proteže se u rasponu od 6,1 m paralelno s vanjskim zidovima i služi kao oslonac za sporednu gredu u sredini. Let 77 American Airlinesa poletio je iz zračne luke Washington DC u 8:20 ujutro 11. rujna 2001. prema Los Angelesu. U avionu je bilo 58 putnika i četiri člana posade. Otmičari su oteli zrakoplov oko 8:54. U 9:37 ujutro, let 77, koji je letio brzinom od 530 mph, sudario se s Pentagonom. Svi u avionu su poginuli i

veliki broj

civilno i vojno osoblje Pentagona.

Prvi poseban udar - udar zrakoplova - uništio je i oštetio niz konstruktivnih elemenata 1. kata zgrade. Glavni udar primili su nosivi elementi zgrade – armiranobetonski stupovi.

Olupina zrakoplova prodrla je u zgradu (sl. 92). Gorivo je ispušteno iz uništenih krilnih spremnika zrakoplova u zonu udara unutar zgrade.

To je dovelo do pojave drugog posebnog udara na konstrukciju zgrade - eksplozije mješavine goriva i zraka. Eksplozija je uništila i oštetila još jedan dio. konstruktivni elementi zgrade.

Slika 92 Shema strukturalnog oštećenja zgrade Pentagona duž putanje krhotina zrakoplova nakon

Sudari sa zgradom

Nakon udara i eksplozije unutar objekta, u zahvaćenom prostoru, nastaje i razvija se treći poseban udar – požar. Vatra je zahvatila dio prostorija na putu olupine zrakoplova.

Zgrada Pentagona u prvim minutama CHE 42 , unatoč značajnim oštećenjima konstrukcija u prva tri prstena zgrade (sl. 92), u cjelini je zadržala svoju stabilnost.

Međutim, 19 minuta nakon početka kombiniranog specijalnog udara tipa "udar - eksplozija - požar" došlo je do progresivnog urušavanja vanjskog prstena zgrade Pentagona u zoni "SNE IEF" 43 "(Sl. 94).

42 Kombinirana specijalna izloženost (CHE) – hitan slučaj, povezan s pojavom i razvojem nekoliko vrsta specijalnih efekata na objektu u različitim kombinacijama i sekvencama. Engleska verzija naziva “combined hazardous effect” – CHE – koristi se kao skraćenica za ovaj koncept.

43 Glavni posebni antropogeni utjecaji na građevinski projekti: hit( ja), eksplozija ( E), vatra( F)

itd.

Slika 93 Pogled na fasadu vanjskog prstena zgrade Pentagona u prvim minutama nakon udara aviona i eksplozije goriva

(još nije došlo do progresivnog urušavanja struktura)

Slika 94 Progresivno urušavanje struktura vanjskog prstena Pentagona tijekom događaja od 11. rujna 2001.

Dakle, slično ponašanju tornjeva Svjetskog trgovačkog centra u New Yorku tijekom događaja od 11. rujna 2001., unatoč činjenici da je otpornost na vatru glavnih nosivih konstrukcija zgrade Pentagona (granica otpornosti na vatru za gubitak opterećenja -nosivost) premašila 180 minuta, progresivno urušavanje vanjskih prstenastih struktura Zgrada Pentagona 11. rujna 2001. dogodilo se mnogo brže - 19 minuta nakon početka terorističkog napada.

Prethodni post

Osobitosti plaćanja poreza za pojedinačne poduzetnike prema pojednostavljenim pravilima

Sljedeći unos

Zahtjev za odjavu UTII LLC: upute za ispunjavanje Dodatka UTII obrasca 3

Sva prava pridržana 2024

Gore

Proračun progresivnog urušavanja građevinskih konstrukcija. Progresivno urušavanje i održivost građevinskih konstrukcija: norme, preporuke i publikacije s kratkim komentarima. Dodatak a. primjeri proračuna