Proračun potpornih zidova sp. Smjernice za projektiranje potpornih i podrumskih zidova

Sastavljeno prema poglavljima SNiP 11-15-74 i 11-91-77 i sadrži osnovne odredbe za proračun i projektiranje potpornih zidova od monolitnog i montažnog armiranog betona pomoću proračuna i potrebnih tabličnih vrijednosti koeficijenata koji olakšavaju izračun, kao i preporuke za proračun industrijskih podrumskih zidova i civilnih zgrada.

Za inženjerske i tehničke radnike u projektiranju i građevinske organizacije.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Smjernice se odnose na projektiranje gravitacijskih potpornih zidova za industrijsku i civilnu gradnju izgrađenu na prirodnim temeljima, kao i na projektiranje podrumskih zidova u industrijskim i civilnim zgradama.

1.2. Priručnik se ne odnosi na projektiranje potpornih zidova magistralnih prometnica, hidrotehničkih građevina, potpornih zidova posebne namjene (protukliznih, protuurušnih i sl.), kao ni na projektiranje potpornih zidova namijenjenih za izgradnju u posebnim uvjetima(trajno smrznuta oteklina, slijeganje tla, u potkopanim područjima itd.).

1.3. Dizajn potpornih zidova i podrumskih zidova treba se temeljiti na:

crteži glavni plan(vodoravni i okomiti raspored);

izvješće o inženjersko-geološkim istraživanjima;

tehnološka specifikacija koja sadrži podatke o opterećenjima, po potrebi posebne zahtjeve za projektiranu konstrukciju, npr. zahtjeve za granične deformacije i dr.

1.4. Dizajn potpornih zidova i podrumskih zidova trebao bi se uspostaviti na temelju usporedbe opcija, na temelju tehničke i ekonomske izvedivosti njihove uporabe u određenim uvjetima gradnje, uzimajući u obzir maksimalno smanjenje intenziteta materijala, intenziteta rada i troškova izgradnje, kao kao i uzimajući u obzir radne uvjete konstrukcija.

1.5. Potporni zidovi izgrađeni u naseljena područja, treba projektirati uzimajući u obzir arhitektonske značajke ovih točaka.

1.6. Pri projektiranju potpornih i podrumskih zidova treba voditi računa o sljedećem: dijagrami dizajna, osiguravajući potrebnu čvrstoću, stabilnost i prostornu nepromjenjivost strukture u cjelini, kao i njezinih pojedinačnih elemenata u svim fazama izgradnje i rada.

1.7. Elementi montažnih konstrukcija moraju ispunjavati uvjete za njihovu industrijsku proizvodnju u specijaliziranim poduzećima.

Elemente montažnih konstrukcija preporučljivo je uvećati onoliko koliko to dopuštaju nosivost montažnih mehanizama, kao i uvjeti izrade i transporta.

1.8. Za monolitne armiranobetonske konstrukcije treba osigurati standardiziranu oplatu i ukupne dimenzije, koje omogućuju korištenje standardnih armaturnih proizvoda i inventarnih oplata.

1.9. U spornim konstrukcijama potpornih zidova i podrumskih zidova, konstrukcije i spojevi elemenata moraju osigurati pouzdan prijenos sila, čvrstoću samih elemenata u području spoja, kao i vezu dodatno postavljenog betona u spoju s betonom betona. struktura.

1.10. Projektiranje konstrukcija potpornih zidova i zidova podruma u prisutnosti agresivnog okruženja mora se izvesti uzimajući u obzir dodatne zahtjeve koje nameće Poglavlje SNiP II1-23-78.

1.11. Projektiranje mjera za zaštitu armiranobetonskih konstrukcija od elektrokorozije mora se provesti uzimajući u obzir zahtjeve SN 65-76 "Upute za zaštitu armiranobetonskih konstrukcija od korozije uzrokovane lutajućim strujama."

1.12. Pri projektiranju potpornih zidova i podrumskih zidova u pravilu treba koristiti jedinstvene tipske konstrukcije.

Projektiranje pojedinačnih konstrukcija potpornih zidova i podrumskih zidova dopušteno je u slučajevima kada parametri i opterećenja za njihovo projektiranje premašuju parametre i opterećenja za standardne konstrukcije ili kada je uporaba tipskih konstrukcija nemoguća prema lokalnim uvjetima građenja.

1.13. Vodič obuhvaća potporne zidove i zidove podruma kada su zatrpani homogenom zemljom.

2. MATERIJALI ZA POTPORNE ZIDOVE

2.1. Ovisno o usvojenom projektnom rješenju, potporni zidovi mogu biti izgrađeni od armiranog betona, betona, lomljenog betona i cigle.

2.2. Izbor materijala za potporne zidove određen je tehničkim i ekonomskim aspektima, zahtjevima trajnosti, radnim uvjetima, dostupnošću lokalnih građevinskih materijala i opreme mehanizacije.

2.3. Preporuča se projektirati armiranobetonske i betonske potporne zidove od betona proračunske klase tlačne čvrstoće:

za montažne armiranobetonske konstrukcije - M 200, M 300, M 400;

za monolitne armiranobetonske i betonske konstrukcije - M 150, M 200,

Prednapete armiranobetonske konstrukcije poželjno je projektirati od betona marki MZOO, M 400, M 500, M 600. Za pripremu betona treba koristiti betone marki M 50 i M 100.

2.4. Za potporne zidove od opeke treba koristiti dobro spaljenu crvenu opeku marke ne niže od M 200 u mortu ne niže od M 25, a za vrlo vlažna tla - ne niže od M 50. Primjena vapnena opeka nedopušteno.

2.5. Zidovi od šljunka i kamenog betona za potporne zidove moraju biti izrađeni od kamena razreda ne nižeg od 150-200 s mortom od portland cementa ne nižeg od 50.

2.6. Za konstrukcije koje su podložne naizmjeničnom smrzavanju i odmrzavanju, u projektu mora biti navedena klasa betona za otpornost na mraz. Projektna klasa betona za otpornost na smrzavanje za armiranobetonske konstrukcije potpornih zidova dodjeljuje se ovisno o temperaturnim uvjetima njihovog rada u skladu s tablicom. 1. Temperaturni režim rada postavlja se na temelju vrijednosti izračunate zimske vanjske temperature zraka u građevinskom području.

Zahtjevi za otpornost na mraz za šljunčani beton i zidove isti su kao i za betonske i armiranobetonske konstrukcije.

2.7. Za armiranje armiranobetonskih konstrukcija izrađenih bez prednaprezanja treba koristiti vruće valjane armaturne šipke periodičnih profila klasa A-III i AP prema GOST 5781-75. Za ugradbene (razvodne) armature dopuštena je uporaba toplo valjanih armatura razreda A-I prema GOST 5781-75 ili običnoj glatkoj armaturnoj žici razreda B-I prema GOST 6727-53*.

Na projektiranoj zimskoj temperaturi ispod minus 30 ° Ojačani čelik razred A-P Marka VSt5ps2 nije dopuštena za upotrebu.

2.8. Kao prednapregnuta armatura prednapetih armiranobetonski elementi Poželjno je koristiti toplinski ojačanu armaturu klasa At-VI i At-V; GOST 10884-78.

Također je moguće koristiti toplo valjanu armaturu razreda A-V, A-IV prema GOST 5781-75 i toplinski ojačana armatura klase At-IV prema GOST 10884-81) Na projektiranoj zimskoj temperaturi ispod minus 30 ° C, armaturni čelik razreda A-I V stupanj 80C nije dopušten za upotrebu.

2.9. Sidrene šipke i ugrađeni elementi moraju biti izrađeni od valjanog čeličnog čelika klase C 38/23 (GOST 380-71*) razreda VStZkp2 na projektiranim zimskim temperaturama do minus 30 °C uključujući i razreda VStZpsb na projektiranim temperaturama od minus 30 °C do minus 40 ° SA. Za sidrene šipke, čelik 1^C 52/40 razreda 10G2S1 također se preporučuje pri projektiranim zimskim temperaturama do minus HOX uključivo. Debljina čelične trake treba biti najmanje 6 mm. Također je moguće koristiti armaturni čelik klase A-III za sidrene šipke.

2.10. U montažnim armiranobetonskim i betonskim elementima montažne (podizne) petlje moraju biti izrađene od armaturnog čelika klase A-I (klase VStZsp2 i VStZps2) ili čelika klase A-P 1 (klase YUGT). Kada je procijenjena zimska temperatura ispod -40°C, upotreba VStZps2 čelika za šarke nije dopuštena.

3. VRSTE POTPORNIH ZIDOVA

3.1. Potporni zidovi po konstruktivno rješenje dijele se na masivne i tankostijene.

U masivnim potpornim zidovima, njihova otpornost na smicanje kada su izloženi horizontalnom pritisku tla uglavnom je osigurana vlastitom težinom zida.

Kod potpornih zidova tankih stijenki njihova stabilnost je osigurana vlastitom težinom zida i težinom tla koje je uključeno u rad zidne konstrukcije.

Masivni potporni zidovi u pravilu su materijalno intenzivniji i radno intenzivniji za izgradnju od tankostijenih, te se mogu koristiti uz odgovarajuću studiju izvedivosti (npr. kada su izgrađeni od lokalnih materijala, odsutnost montažnih zidova). beton, itd.).

3.2. Masivni zidovi mogu se graditi od monolitnog betona, montažnih betonskih blokova, lomljenog betona i opeke. Prema obliku poprečnog presjeka masivni zidovi mogu biti:

s dva okomita ruba (slika 1,a);

okomiti prednji i nagnuti stražnji rub (Sl. 1.6),

s nagnutim prednjim i okomitim stražnjim rubom (slika 1, c),

s dva ruba nagnuta prema zasipu (sl. 1d),

sa stepenastim stražnjim rubom,

s odlomljenim stražnjim rubom.

3.3. Zidovi s kosim rubovima (promjenjivog presjeka, tanji prema vrhu) manje su materijalno intenzivni od zidova s dva paralelna ruba.

Ako postoji stražnja strana koja je nagnuta od zasipa, masa tla koja se nalazi iznad te strane uključena je u rad potpornog zida. Kod zidova s dvije strane nagnute prema zasipu smanjuje se intenzitet horizontalnog pritiska tla, ali je konstrukcija zidova takvog presjeka složenija. Zidovi sa stepenastim stražnjim rubom koriste se uglavnom u izgradnji masivnih zidova od montažnih betonskih blokova.

3.4. U industrijskim i niskogradnja U pravilu se koriste potporni zidovi tankih stijenki kutnog tipa:

konzola (slika 2, a),

sa sidrenim šipkama (slika 2, b),

podupirači (slika 2, b).

Bilješka. Druge vrste potpornih zidova (staničasti, pločasti, ljuskasti, itd.) nisu razmatrani u ovom Vodiču.

3.5. Prema načinu izrade potporni zidovi tankih stijenki mogu biti monolitni, montažni i montažno-monolitni.

3.6. Tankostijeni konzolni zidovi kutnog tipa sastoje se od prednje i temeljne ploče, kruto povezani jedni s drugima. U montažnim zidovima čeone i temeljne ploče izrađuju se od prefabriciranih elemenata. Kod montažno monolitnih prednja ploča je montažna, a temeljna ploča je monolitna.

U monolitnim potpornim zidovima krutost spoja čeone i temeljne ploče osigurava se odgovarajućim rasporedom armature.

U montažnim i montažno-monolitnim potpornim zidovima, krutost sučelja osigurava se konstrukcijom žlijeba s prorezima (slika 3, a) ili petljastog spoja (slika 3, b).

3.7. Kod montažnih monolitnih potpornih zidova tankih stijenki prednja ploča je montažna, a temeljna ploča (koja ne zahtijeva skele i složene oplate) je monolitna.

Montažni monolitni potporni zidovi izvode se u slučaju kada su dimenzije montažne temeljne ploče nedovoljne, te se na nju pričvršćuje dodatna monolitna anker ploča (slika 4).

3.8. Potporni zidovi tankih stijenki sa sidrenim šipkama sastoje se od čeonih i temeljnih ploča povezanih savitljivim čeličnim sumpornim šipkama (vezama), koje u pločama stvaraju dodatne oslonce koji olakšavaju njihov rad. Sučelje između prednje i temeljne ploče može biti zglobno ili kruto.

3.9. Tankostijeni potporni zidovi sastoje se od tri elementa: čeone ploče, krutog kontrafora i temeljne ploče. U tom se slučaju opterećenje s prednje ploče djelomično ili u potpunosti prenosi na potpornjak.

...

"Projektiranje potpornih i podrumskih zidova."

Razvijeno za SNiP 2.09.03-85 "Izgradnja industrijska poduzeća". Sadrži osnovne odredbe za proračun i projektiranje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih poduzeća od monolitnog i montažnog betona i armiranog betona. Dati su primjeri proračuna.
Za inženjerske i tehničke radnike projektantskih i građevinskih organizacija.

PREDGOVOR

Priručnik je sastavljen za SNiP 2.09.03-85 "Konstrukcije industrijskih poduzeća" i sadrži osnovne odredbe za proračun i projektiranje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih poduzeća izrađenih od monolitnog, predgotovljenog betona i armiranog betona s primjerima proračuna i potrebne tablične vrijednosti koeficijenata koje olakšavaju izračun.

U procesu pripreme Priručnika razjašnjeni su određeni proračunski preduvjeti SNiP 2.09.03-85, uključujući uzimanje u obzir sila prianjanja tla, određivanje nagiba klizne ravnine kolapsne prizme, koji bi se trebali odraziti u dodatku prema navedenom SNiP-u.

Priručnik je izradio Središnji istraživački institut za industrijske zgrade Državnog odbora za izgradnju SSSR-a (kandidati tehničkih znanosti A. M. Tugolukov, B. G. Kormer, inženjeri I. D. Zaleschansky, Yu. V. Frolov, S. V. Tretyakova, O. J. Kuzina) uz sudjelovanje NIIOSP-a. ih. N. M. Gersevanova iz Državnog odbora za izgradnju SSSR-a (doktor tehničkih znanosti E. A. Sorochan, kandidati tehničkih znanosti A. V. Vronsky, A. S. Snarsky), Zaklada projekta (inženjeri V. K. Demidov, M. L. Morgulis, I. S. Rabinovich), Kijev Promstroyproekt (inženjeri V. A. Kozlov, A.N.Sytnik, N.I.Solovyova).

1. OPĆE UPUTE

1.1. Ovaj priručnik je sastavljen za SNiP 2.09.03-85 "Strukture industrijskih poduzeća" i odnosi se na dizajn:
potporni zidovi podignuti na prirodnim temeljima i smješteni na teritorijima industrijskih poduzeća, gradova, mjesta, pristupnih i željeznih i autoceste;
podrumima industrijske svrhe, samostojeći i ugradbeni.

1.2. Priručnik se ne odnosi na projektiranje potpornih zidova glavnih cesta, hidrotehničke građevine, potporni zidovi posebne namjene (protuklizni, protuklizni i dr.), kao i za projektiranje potpornih zidova namijenjenih za gradnju u posebnim uvjetima (na permafrostu, bubrenju, slijeganju tla, u potkopanim područjima i dr.) .

1.3. Dizajn potpornih zidova i podrumskih zidova treba se temeljiti na:
nacrti glavnog plana (vodoravni i okomiti izgled);
izvješće o inženjersko-geološkim istraživanjima;
tehnološka specifikacija koja sadrži podatke o opterećenjima i, po potrebi, posebne zahtjeve za projektiranu konstrukciju, npr. zahtjeve za granične deformacije i dr.

1.4. Dizajn potpornih zidova i podruma treba uspostaviti na temelju usporedbe opcija, na temelju tehničke i ekonomske izvedivosti njihove uporabe u specifičnim uvjetima gradnje, uzimajući u obzir maksimalno smanjenje potrošnje materijala, intenziteta rada i troškova izgradnje, kao i uzimajući u obzir uvjete rada konstrukcija.

1.5. Potporni zidovi izgrađeni u naseljenim područjima trebaju biti projektirani uzimajući u obzir arhitektonske značajke tih područja.

1.6. Pri projektiranju potpornih zidova i podruma moraju se usvojiti projekti koji osiguravaju potrebnu čvrstoću, stabilnost i prostornu nepromjenjivost građevine u cjelini, kao i pojedinih njezinih elemenata u svim fazama građenja i eksploatacije.

1.7. Elementi montažnih konstrukcija moraju ispunjavati uvjete za njihovu industrijsku proizvodnju u specijaliziranim poduzećima.
Preporučljivo je povećati elemente montažnih konstrukcija, koliko to dopuštaju nosivost montažnih mehanizama, kao i uvjeti proizvodnje i transporta.

1.8. Za monolitne armiranobetonske konstrukcije potrebno je predvidjeti standardizirane oplate i ukupne dimenzije, koje omogućuju korištenje standardnih armaturnih proizvoda i inventarnih oplata.

1.9. Kod montažnih konstrukcija potpornih zidova i podruma projektiranje sklopova i spojeva elemenata mora osigurati pouzdan prijenos sila, čvrstoću samih elemenata u području spoja, kao i vezu dodatno postavljenog betona na spoju s betonom. strukture.

1.10. Projektiranje konstrukcija potpornih zidova i podruma u prisutnosti agresivnog okruženja mora se izvesti uzimajući u obzir dodatne zahtjeve SNiP 3.04.03-85 „Zaštita građevinskih konstrukcija i konstrukcija od korozije.”

1.11. Projektiranje mjera za zaštitu armiranobetonskih konstrukcija od elektrokorozije mora se provesti uzimajući u obzir zahtjeve relevantnih regulatornih dokumenata.

1.12. Pri projektiranju potpornih zidova i podruma u pravilu treba koristiti jedinstvene tipske konstrukcije.
Projektiranje pojedinačnih konstrukcija potpornih zidova i podruma dopušteno je u slučajevima kada vrijednosti parametara i opterećenja za njihovo projektiranje ne odgovaraju vrijednostima prihvaćenim za standardne konstrukcije ili kada je uporaba standardnih konstrukcija dozvoljena. nemoguće, na temelju lokalnih uvjeta gradnje.

1.13. Ovaj priručnik razmatra potporne i podrumske zidove zatrpane homogenom zemljom.

2. MATERIJALI KONSTRUKCIJE

2.1. Ovisno o usvojenom projektnom rješenju, potporni zidovi mogu biti izgrađeni od armiranog betona, betona, lomljenog betona i cigle.

2.2. Izbor konstrukcijskog materijala određen je tehničkim i ekonomskim razmatranjima, zahtjevima trajnosti, radnim uvjetima i dostupnošću lokalnih građevinski materijali i sredstva mehanizacije.

2.3. Za betonske i armiranobetonske konstrukcije preporučuje se uporaba betona tlačne čvrstoće najmanje klase B 15.

2.4. Za konstrukcije koje su podložne naizmjeničnom smrzavanju i odmrzavanju, u projektu mora biti navedena klasa betona za otpornost na mraz i otpornost na vodu. Projektna klasa betona utvrđuje se ovisno o temperaturnim uvjetima koji nastaju tijekom rada konstrukcije i vrijednostima izračunatih zimskih temperatura vanjskog zraka u građevinskom području i prihvaća se u skladu s tablicom. 1...

SREDIŠNJA ISTRAŽIVAČKA USTANOVA

I PROJEKTIRANJE I EKSPERIMENTALNI INSTITUT INDUSTRIJSKIH ZGRADA I KONSTRUKCIJA (TsNIIPromzdanii) GOSSTROY SSSR

REFERENTNI PRIRUČNIK

prema SNiP 2.09.03-85

Projektiranje potpornih zidova

i zidovi podruma

Razvijeno za SNiP 2.09.03-85 "Izgradnja industrijskih poduzeća". Sadrži osnovne odredbe za proračun i projektiranje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih poduzeća od monolitnog i prefabriciranog betona i armiranog betona. Dati su primjeri proračuna.

Za inženjerske i tehničke radnike projektantskih i građevinskih organizacija.

PREDGOVOR

Priručnik je sastavljen za SNiP 2.09.03-85 „Konstrukcije industrijskih poduzeća” i sadrži osnovne odredbe za proračun i projektiranje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih poduzeća od monolitnog, montažnog betona i armiranog betona s primjerima proračuna i potrebne tablične vrijednosti koeficijenata koje olakšavaju izračun.

1. OPĆE UPUTE

1.1. Ovaj priručnik je sastavljen za SNiP 2.09.03-85 "Strukture industrijskih poduzeća" i odnosi se na dizajn:

potporni zidovi podignuti na prirodnim temeljima i smješteni na teritorijima industrijskih poduzeća, gradova, naselja, pristupnih i unutarnjih željezničkih pruga i cesta;

podrume za industrijske potrebe, samostojeće i ugradbene.

1.2. Priručnik se ne odnosi na projektiranje potpornih zidova magistralnih prometnica, hidrotehničkih građevina, potpornih zidova posebne namjene (protukliznih, protukliznih i dr.), kao ni na projektiranje potpornih zidova namijenjenih za izgradnju u posebnim uvjetima (na permafrostu, bubrenju, slijeganju tla, na potkopanim područjima itd.).

1.3. Dizajn potpornih zidova i podrumskih zidova treba se temeljiti na:

nacrti glavnog plana (vodoravni i okomiti izgled);

izvješće o inženjersko-geološkim istraživanjima;

tehnološka specifikacija koja sadrži podatke o opterećenjima i, po potrebi, posebne zahtjeve za projektiranu konstrukciju, npr. zahtjeve za granične deformacije i dr.

1.5. Potporni zidovi izgrađeni u naseljenim područjima trebaju biti projektirani uzimajući u obzir arhitektonske značajke tih područja.

1.7. Elementi montažnih konstrukcija moraju ispunjavati uvjete za njihovu industrijsku proizvodnju u specijaliziranim poduzećima.

Preporučljivo je povećati elemente montažnih konstrukcija, koliko to dopuštaju nosivost montažnih mehanizama, kao i uvjeti proizvodnje i transporta.

1.8. Za monolitne armiranobetonske konstrukcije potrebno je predvidjeti standardizirane oplate i ukupne dimenzije, koje omogućuju korištenje standardnih armaturnih proizvoda i inventarnih oplata.

1.10. Projektiranje konstrukcija potpornih zidova i podruma u prisutnosti agresivnog okruženja mora se izvesti uzimajući u obzir dodatne zahtjeve koje nameće SNiP 3.04.03-85 „Zaštita građevinske strukture i strukture od korozije."

1.11. Projektiranje mjera za zaštitu armiranobetonskih konstrukcija od električne korozije mora se provesti uzimajući u obzir zahtjeve relevantnih regulatornih dokumenata.

1.12. Pri projektiranju potpornih zidova i podruma u pravilu treba koristiti jedinstvene tipske konstrukcije.

Projektiranje pojedinačnih konstrukcija potpornih zidova i podruma dopušteno je u slučajevima kada vrijednosti parametara i opterećenja za njihovo projektiranje ne odgovaraju vrijednostima prihvaćenim za standardne konstrukcije ili kada je uporaba standardnih konstrukcija dozvoljena. nemoguće, na temelju lokalnih uvjeta gradnje.

1.13. Ovaj priručnik razmatra potporne i podrumske zidove zatrpane homogenom zemljom.

2. MATERIJALI KONSTRUKCIJE

2.1. Ovisno o usvojenom projektnom rješenju, potporni zidovi mogu biti izgrađeni od armiranog betona, betona, lomljenog betona i cigle.

2.2. Izbor konstrukcijskog materijala određen je tehničkim i ekonomskim razmatranjima, zahtjevima trajnosti, radnim uvjetima, dostupnošću lokalnih građevinskih materijala i opreme za mehanizaciju.

2.3. Za betonske i armiranobetonske konstrukcije preporučuje se uporaba betona tlačne čvrstoće najmanje klase B 15.

Tablica 1

Uvjeti	Proračunato	Klasa betona, ne niža
dizajne	temperatura	otpornošću na mraz			otpornošću na vodu
smrzavanje na	zrak, °C	Klasa strukture
naizmjenično smrzavanje i otapanje
U zasićenim vodom	Ispod -40	F 300	F 200	F 150	W 6	W 4	W 2
stanje (na primjer, strukture smještene u sloju koji se sezonski odmrzava).	Ispod -20 do -40	F 200	F 150	F 100	W 4	W 2	Nije standardizirano
tlo u područjima permafrosta)	Ispod -5 do -20 uključivo	F 150	F 100	F 75	W 2	Nije standardizirano
	5 i više	F 100	F 75	F 50	Nije standardizirano
U uvjetima povremene zasićenosti vodom (npr. nadzemni objekti koji su stalno izloženi	Ispod -40	F 200	F 150	F 400	W 4	W 2	Nije standardizirano
vremenski uvjeti)	Ispod -20 do -40 uključivo	F 100	F 75	F 50		W 2 Nije standardizirano
	Ispod -5 do -20	F 75	F 50	F 35*	Nije standardizirano
	uključivo 5 i više	F 50	F 35*	F 25*	Isti
U uvjetima vlažnosti zraka u odsutnosti epizodne zasićenosti vodom, na primjer,	Ispod -40	F 150	F 100	F 75	W 4	W 2	Nije standardizirano
konstrukcije, trajno (izložene okolnom zraku, ali zaštićene od atmosferskih oborina)	Ispod -20 do -40 uključivo	F 75	F 50	F 35*	Nije standardizirano
	Ispod -5 do -20 uključivo	F 50	F 35*	F 25*	Isti
	5 i više	F 35*	F 25*	F 15**

______________

* Za teške i sitnozrnasti beton stupnjevi otpornosti na smrzavanje nisu standardizirani;

** Za teške, sitnozrnate i lagane betone, ocjene otpornosti na smrzavanje nisu standardizirane.

Bilješka. Procijenjena zimska vanjska temperatura zraka uzima se kao prosječna temperatura zraka najhladnijeg petodnevnog razdoblja na području izgradnje.

2.5. Prednapete armiranobetonske konstrukcije treba projektirati prvenstveno od betona klase B 20; U 25. godini; B 30 i B 35. Za pripremu betona treba koristiti beton klase B 3.5 i B5.

2.6. Zahtjevi za lomljeni beton u pogledu čvrstoće i otpornosti na smrzavanje isti su kao i za betonske i armiranobetonske konstrukcije.

2.7. Za armiranje armiranobetonskih konstrukcija izrađenih bez prednaprezanja treba koristiti toplovaljane armaturne šipke periodičnog profila klase A-III i A-II. Za ugradbene (razvodne) armature dopušteno je koristiti toplo valjanu armaturu klase A-I ili običnu glatku armaturnu žicu klase B-I.

Kada je projektirana zimska temperatura ispod minus 30°C, armaturni čelik razreda A-II razreda VSt5ps2 nije dopušten za upotrebu.

2.8. Kao armatura za prednaprezanje za prednapete armiranobetonske elemente u pravilu treba koristiti toplinski ojačanu armaturu klase At-VI i At-V.

Dopuštena je i uporaba toplovaljane armature klase A-V, A-VI i toplinski ojačane armature klase At-IV.

Kada je projektirana zimska temperatura ispod minus 30°C, armaturni čelik klase A-IV razreda 80C se ne koristi.

2.9. Sidrene šipke i ugrađeni elementi moraju biti izrađeni od valjane čelične trake klase C-38/23 (GOST 380-88) razreda VSt3kp2 na projektiranim zimskim temperaturama do minus 30°C uključujući i razreda VSt3psb na projektiranim temperaturama od minus 30°C do minus 40° SA. Za sidrene šipke, čelik S-52/40 razreda 10G2S1 također se preporučuje pri projektiranim zimskim temperaturama do minus 40°C uključujući. Debljina čelične trake mora biti najmanje 6 mm.

Također je moguće koristiti armaturni čelik klase A-III za sidrene šipke.

2.10. U montažnim armiranobetonskim i betonskim konstrukcijskim elementima pričvrsne (podizne) petlje moraju biti izrađene od armaturnog čelika klase A-I VSt3sp2 i VSt3ps2 ili čelika klase As-II 10GT.

Kada je procijenjena zimska temperatura ispod minus 40°C, uporaba čelika VSt3ps2 za šarke nije dopuštena.

3. VRSTE POTPORNIH ZIDOVA

3.1. Potporne zidove prema izvedbi dijelimo na masivne i tankostjene.

U masivnim potpornim zidovima njihova otpornost na smicanje i prevrtanje pod utjecajem horizontalnog pritiska tla uglavnom je osigurana vlastitom težinom zida.

Kod potpornih zidova tankih stijenki njihova stabilnost je osigurana vlastitom težinom zida i težinom tla koje je uključeno u rad zidne konstrukcije.

3.2. Masivni potporni zidovi međusobno se razlikuju po obliku poprečnog profila i materijalu (beton, lomljeni beton i sl.) (slika 1).

Riža. 1. Masivni potporni zidovi

a - c- monolitna; d - f- blokirati

Riža. 2. Potporni zidovi tankih stijenki

A- kutna konzola; b- kutno sidro;

V- podupirač

Riža. 3. Spajanje montažnih čeonih i temeljnih ploča

A- pomoću žlijeba s prorezima; b- pomoću spoja s petljom;

1 - prednja ploča; 2 - temeljna ploča; 3 - cementno-pješčani mortovi; 4 - beton za ugradnju

Riža. 4. Dizajn potpornog zida pomoću univerzalne zidne ploče

1 - univerzalni zidni panel (UPS); 2 - monolitni dio potplata

3.3. U industrijskoj i civilnoj gradnji u pravilu se koriste potporni zidovi s tankim stijenkama kutnog tipa prikazani na sl. 2.

Bilješka. Ostale vrste potpornih zidova (staničasti, zaštitni, ljuskasti, itd.) nisu razmatrani u ovom priručniku.

3.4. Prema načinu izrade potporni zidovi tankih stijenki mogu biti monolitni, montažni i montažno-monolitni.

3.5. Tankostijeni konzolni zidovi kutnog tipa sastoje se od čeonih i temeljnih ploča, kruto međusobno povezanih.

U potpuno montažnim objektima pročelje i temeljne ploče izrađuju se od montažnih elemenata. Kod montažnih monolitnih konstrukcija prednja ploča je montažna, a temeljna ploča je monolitna.

U monolitnim potpornim zidovima krutost spoja čeone i temeljne ploče osigurava se odgovarajućim rasporedom armature, a krutost veze u montažnim potpornim zidovima osigurava se ugradnjom žlijeba s prorezima (slika 3, A) ili petljasti spoj (Sl. 3, 6 ).

3.6. Potporni zidovi tankih stijenki sa sidrenim šipkama sastoje se od čeonih i temeljnih ploča povezanih sidrenim šipkama (vezama) koje u pločama stvaraju dodatne oslonce koji im olakšavaju rad.

Sučelje između prednje i temeljne ploče može biti zglobno ili kruto.

3.7. Potporni zidovi sastoje se od pokrivne ploče, kontrafora i temeljne ploče. U tom se slučaju opterećenje tla s prednje ploče djelomično ili potpuno prenosi na podupirač.

3.8. Kod projektiranja potpornih zidova od unificiranih zidnih panela (UPS), dio temeljne ploče je izrađen od monolitnog betona primjenom zavareni spoj za gornju armaturu i preklopni spoj za donju armaturu (slika 4).

4. TLOcrt PODRUMA

4.1. Podrume u pravilu treba projektirati kao jednokatne. Prema tehnološkim zahtjevima dopuštena je izgradnja podruma s tehničkim podom za razvod kabela.

Ako je potrebno, dopušteno je napraviti podrume sa velik broj kabelski podovi.

4.2. U podrumima s jednim rasponom nazivna veličina raspona trebala bi u pravilu biti 6 m; dopušten je raspon od 7,5 m ako je to zbog tehnoloških zahtjeva.

Podrumi s više raspona trebaju biti projektirani, u pravilu, s mrežom stupova 6x6 i 6x9 m.

Visina podruma od poda do dna rebara međuspratnih ploča mora biti višestruka od 0,6 m, ali ne manja od 3 m.

Visina tehničkog poda za razvod kabela u podrumima treba biti najmanje 2,4 m.

Visina prolaza u podrumima (kada su čisti) treba biti najmanje 2 m.

4.3. Postoje dvije vrste podruma: samostojeći i kombinirani s građevinskim objektima.

Jedinstvene sheme samostojećih podruma dane su u tablici. 2.

4.4. Podrumske konstrukcije (podovi, zidovi, stupovi) preporuča se izvesti od prefabriciranih armiranobetonskih elemenata.

4.5. U područjima gdje je pod radionice izložen privremenim opterećenjima intenziteta većeg od 100 kPa (10 tf/m2), u pravilu se ne smiju postavljati tragovi opekotina.

4.6. Evakuacijski izlazi iz podruma i prostorija kategorije B, D i D, stubišta od opekotina do ovih prostorija, zahtjevi za sigurnost od požara podrumi kategorije B ili skladišta zapaljivih materijala, kao i nezapaljivi materijali u zapaljivoj ambalaži trebaju biti osigurani u skladu sa SNiP 2.09.02-85 „Industrijske zgrade”.

4.7. Kabelske podrume i kabelske podove podruma treba podijeliti protupožarnim pregradama u odjeljke s volumenom ne većim od 3000 m 3, uz opsežna sredstva za gašenje požara.

4.8. Iz svakog odjeljka podruma, kabelskog podruma ili kabelskog poda podruma moraju se predvidjeti najmanje dva izlaza, koji se trebaju nalaziti na različitim stranama prostorije.

Izlazi moraju biti postavljeni tako da duljina puta osoblja od najudaljenijeg mjesta do najbližeg izlaza ne smije biti veća od 25 m.

Drugi izlaz može se osigurati kroz susjednu prostoriju koja se nalazi na istoj razini (katu) (podrum, podrumska etaža, tunel) kategorija B, D i D. Pri izlasku u prostorije kategorije B ukupna duljina puta evakuacije treba ne prelazi 75 m.

4.9. Izlazna vrata iz kabelskih podruma (kabelskih podova podruma) i između odjeljaka moraju biti protupožarna, otvorena u smjeru najbližeg izlaza i imati uređaje za samozatvaranje.

Pragovi vrata moraju biti zabrtvljeni.

Tablica 2

Jedinstvene sheme	Dimenzije, m
jednokatni podrumi	L	H

Napomene: 1. Razmak stupova u uzdužnom smjeru s privremenim opterećenjem na podu radionice do 100 kPa (10 tf/m2) je 6 i 9 m, s živim opterećenjem većim od 100 kPa (10 tf/m2) - 6 m.

2. Dimenzija c je uzeta jednaka 0,375 m.

4.10. Evakuacijski izlazi iz naftnih podruma i kabelskih podova podruma trebaju biti izvedeni kroz posebna stubišta koja imaju pristup izravno prema van. Dopušteno je korištenje zajedničkog stubišta koje vodi u nadzemne etaže, dok za podrumske prostore mora postojati poseban izlaz iz stubišta u razini prvog kata prema van, odvojen od ostalog dijela stubišta prema van. visine jednog kata slijepom protupožarnom pregradom s ocjenom vatrootpornosti od najmanje 1 sata.

Ako je nemoguće instalirati izlaze izravno prema van, dopušteno ih je instalirati u sobama kategorija D i D, uzimajući u obzir zahtjeve klauzule 4.6.

4.11. U uljnim podrumima, bez obzira na površinu, te u kabelskim podrumima obujma većeg od 100 m 3 potrebno je predvidjeti automatske instalacije za gašenje požara. Manji kabelski podrumi moraju imati automatski požarni alarm. Kabelski podrumi energetskih objekata (nuklearne elektrane, termoelektrane, državne elektrane, termoelektrane, hidroelektrane i dr.) trebaju biti opremljeni automatskim vatrogasnim instalacijama, bez obzira na njihovu površinu.

4.12. Dopušteno je osigurati samostojeće jednokatne crpne stanice (ili odjeljake) kategorija A, B i C, ukopane ispod planskih oznaka tla za više od 1 m, s površinom ne većom od 400 m2 .

Ovi prostori trebaju osigurati:

jedan izlaz u nuždi kroz stubište izolirano od prostora, s površinom ne većom od 54 m2;

dva izlaza u nuždi smještena na suprotnim stranama prostorije, s površinom od više od 54 m2. Drugi izlaz dopušten je vertikalnim stubištem smještenim u oknu izoliranom od prostorija kategorija A, B i C.

4.13. Postavljanje pragova na izlazima iz podrumskih prostorija i razlika u visini poda nije dopušteno, osim u uljarama, gdje na izlazima treba postaviti pragove visine 300 mm sa stepenicama ili rampama.

5. TLAK NA TLO

5.1. Vrijednosti svojstava prirodnih (neporemećenih) tala trebaju se, u pravilu, utvrditi na temelju njihovog izravnog ispitivanja u terenskim ili laboratorijskim uvjetima i statističke obrade rezultata ispitivanja u skladu s GOST 20522-75.

Vrijednosti karakteristika tla:

normativni - g n, j n i S n ;.

za proračune temeljnih konstrukcija za prvu skupinu graničnih stanja - g I, j I i c I;

isto za drugu grupu graničnih stanja - g II, j II i c II.

5.2. U nedostatku izravnih ispitivanja tla, dopušteno je prihvatiti standardne vrijednosti specifična adhezija S, kut unutarnjeg trenja j i modul deformacije E prema tablici 1-3 prid. 5 ovog priručnika, te standardne vrijednosti za specifičnu težinu tla g n jednak 18 kN/m 3 (1,8 tf/m 3).

U ovom slučaju, izračunate vrijednosti karakteristika neporemećenog tla uzimaju se kako slijedi:

gl=1,05 gn; g II = g n; j I = j n g j ; j II = j n; S ja = S n/1,5; c II = S n,

gdje je g j - pretpostavlja se da je koeficijent pouzdanosti tla 1,1 za pjeskovita i 1,15 za muljevito-ilovasta tla.

5.3. Vrijednosti karakteristika tla za zatrpavanje ( g¢, j¢ i S ¢ ), zbijeno prema regulatorni dokumenti s faktorom zbijanja k y ne manje od 0,95 njihove prirodne gustoće, može se utvrditi prema karakteristikama istih tala u njihovoj prirodnoj pojavi. Odnosi između karakteristika tla za zatrpavanje i prirodnog tla prihvaćeni su kako slijedi:

g¢ II = 0,95 g I; j¢ I = 0,9 j I ; S¢I = 0,5S I, ali ne više od 7 kPa (0,7 tf/m2);

g¢ II = 0,95 g II; j¢ II =0,9 j II ; S¢ II =0,5 c¢ II , ali ne više od 10 kPa (1 tf/m2).

Bilješka. Za konstrukcije s dubinom ukopavanja od 3 m ili manje, granične vrijednosti specifičnog prianjanja tla za zatrpavanje S ¢ Trebalo bi uzeti najviše 5 kPa (0,5 tf/m2), i S ¢ II ne više od 7 kPa (0,7 tf/m2). Za strukture manje od 1,5 m visine S ¢ Trebalo bi me uzeti jednakom nuli.

5.4. Faktori sigurnosti opterećenjag ja pri proračunu prema prvoj skupini treba uzeti granična stanja prema tablici. 3, a pri izračunavanju prema drugoj skupini - jednako jedan.

Tablica 3

Opterećenja	Faktor sigurnosti opterećenja g ja
Trajna
Vlastita težina konstrukcije
Težina tla u prirodnom stanju
Težina tla u zatrpavanju	1,15
Težina rasutog tla
Težina površine ceste i nogostupa
Web težina, željezničke pruge
Hidrostatski tlak podzemne vode
Privremeno dugoročno
Od voznog parka željeznice SK
Iz kolona AK automobila
Opterećenje od opreme, uskladištenog materijala,

Privremeno kratkoročno
Od tereta PK-80 na kotačima i NG-60 na gusjenicama
Od viličara i automobila
Iz kolona AB automobila

5.5. Intenzitet horizontalnog aktivnog pritiska tla vlastitom težinom R g, na dubini na(Sl. 5, A) treba odrediti formulom

P g=[ gg f h l - S (K 1 + K 2)] g/h, (1)

Gdje K 1- koeficijent koji uzima u obzir prianjanje tla duž klizne ravnine kolapsne prizme, nagnute pod kutom q 0 prema vertikali; K 2- isto, na ravnini nagnutoj pod kutom prema okomici.

K 1=2 l cos q 0 cos e /sin(q 0 + e);

(2) K2

= l + tg e , (3) - kut nagiba računske ravnine prema vertikali; - isto, površina zatrpavanja do horizonta; q 0 - isto, klizne ravnine do okomice; l - koeficijent horizontalnog pritiska tla. U nedostatku prianjanja tla na zid (2) = 0.

5.6. Koeficijent horizontalnog pritiska tla određuje se formulom

, (4)

gdje d - kut trenja tla u dodiru s projektiranom ravninom (za glatku stijenku d = 0, grubo d = 0,5 j, stepenasto d = j).

Vrijednosti koeficijenata l dati su u prilogu. 2.

Riža. 5. Dijagram pritiska tla

A- od vlastite težine i pritiska vode; b - od kontinuiranog, ravnomjerno raspoređenog opterećenja; V- od fiksnog opterećenja; G- od opterećenja trake

5.7. Kut nagiba klizne ravnine prema okomici q 0 određuje se formulom

tan q 0 = (cos - h cos j )/(sin - h sin j ), (5)

gdje je h = cos (e - r)/.

5.8. S vodoravnom zasipnom površinom r = 0, okomiti zid e =0 i nema trenja ili prianjanja na zid d = 0, K 2= 0 koeficijent bočnog pritiska tla l , koeficijent intenziteta adhezijskih sila K 1 a kut nagiba klizne ravnine q 0 određuju se formulama:

(6)

Za r = 0, d ¹ 0, e ¹ 0 vrijednost kuta nagiba klizne ravnine prema okomici q 0 se određuje iz uvjeta

tan q 0 = (cos j - )/sin j .

(7) 5.9. Intenzitet dodatnog horizontalnog pritiska tla uzrokovanog prisutnošću podzemne vode R w , kPa, na udaljenosti y w A, od gornje razine podzemne vode (Sl. 5,

) određuje se formulom = P w{10 - y w l e[ g -16,5/(1 + )]) g , (8)

Gdje f e g )]) g- poroznost tla;

- pretpostavlja se da je faktor pouzdanosti opterećenja 1,1. q 5.10. Intenzitet horizontalnog pritiska tla od jednoliko raspoređenog opterećenja

, koji se nalazi na površini kolapsne prizme, treba odrediti formulama: s kontinuiranim i fiksnim rasporedom opterećenja (Sl. 5,)

prije Krista = q P q g f

l; G)

(9) = q P q g s rasporedom opterećenja trake (Sl. 5, 0 Pq/l /( 1 + 2 tan q 0). (10)

u a Pq b Pq = Udaljenost od površine tla za zasip do početka dijagrama intenziteta pritiska tla od opterećenja, određuje se izrazom a

/(tg q 0 +tg e ). Duljina dijagrama intenziteta pritiska zemlje po vis V y b q 0 +tg e ). pri fiksnom opterećenju (vidi sl. 5, ) uzima se jednako= h-.

g G A S opterećenjem trake (vidi sliku 5, =(l /( 1 + 2 tan q 0 ) duljina dijagrama tlaka po visini y b + 2tg q 0 + y a )/(tg e q 0 +tg e ). £ tgq - ) uzima se jednako = h-.

0), ali se ne prihvaća više od vrijednosti vozila PK-80 - od opterećenja kotača, NG-60 - od opterećenja gusjenice.

Napomene: 1. SK je uvjetni ekvivalent jednoliko raspodijeljenog standardnog opterećenja od željezničkih vozila na 1 m kolosijeka, čija se širina pretpostavlja da je 2,7 m (po duljini pragova).

2. LC - standardno opterećenje od vozila u obliku dvije trake.

3. NK-80 - standardno opterećenje, koje se sastoji od jednog vozila na kotačima težine 785 kN (80 tf).

4. NG-60 - standardno opterećenje, koje se sastoji od jednog gusjeničnog vozila težine 588 kN (60 tf).

5.12. Opterećenja od pokretnih vozila (slika 6) svode se na ekvivalentno jednoliko raspodijeljeno trakasto opterećenje sa sljedećim početnim podacima:

za SK - l /( 1 + 2 tan q 0 = 2,7 m, a intenzitet opterećenja q== 76 kPa na dnu pragova;

za AK - l /( 1 + 2 tan q 0 = 2,5 m, a intenzitet opterećenja, kPa,

q = DO (10,85 + + 2tg tg q 0)/(0,85 + + 2tg tan q 0 ) 2,55, (11)

Gdje DO= 1,1 - za glavne autoceste; DO= 8 - za interne komunalne ceste.

Riža. 6. Shema dovođenja tereta od pokretnih vozila na ekvivalentno tračno opterećenje

za NK-80 - l /( 1 + 2 tan q 0 = 3,5 m, a intenzitet opterećenja, kPa,

q = 112/(1,9 + + 2tg tg q 0);

(12) l /( 1 + 2 tan q za NG-60 -

q = 90/(2,5 + + 2tg tg 0 = 3,3 m, a intenzitet opterećenja, kPa,

q 0).

(13)

5.13. Standardno vertikalno opterećenje željezničkih vozila na cestama industrijskih poduzeća, gdje je predviđeno kretanje vozila posebno velike nosivosti i koja ne podliježu ograničenjima težine i dimenzijskih parametara vozila opće namjene, treba uzeti u obliku kolona dvoosovinskih AB vozila sa parametrima danim u tablici. 4.

5.14. U nedostatku specifičnih opterećenja na površini kolapsne prizme, treba prihvatiti uvjetno normativno ravnomjerno raspoređeno opterećenje intenziteta od 9,81 kPa (1 tf/m2).

5.15. Dinamički koeficijent iz voznog parka željezničkog i cestovnog prometa treba uzeti jednak jedinici.	Tablica 4
	Mogućnosti	Tip dvoosovinskog vozila	AB-51
AB-74
AB-151	333(34)	490(50)	990(101)
Osovinsko opterećenje natovarenog vozila, kN (tf):	167(17)	235(24)	490(50)
straga
ispred
Udaljenost između osovina (baza) automobila, m
Dimenzije širine (na kotačima stražnje osovine), m			3,75
Širina traga kotača, m:
straga
ispred		0,45
Veličina kontaktne površine stražnjih kotača s površinom ceste, m:			1,65
po dužini

u širinu

Promjer kotača, m

SREDIŠNJA ISTRAŽIVAČKA USTANOVA

I PROJEKTIRANJE I EKSPERIMENTALNI INSTITUT INDUSTRIJSKIH ZGRADA I KONSTRUKCIJA (TsNIIPromzdanii) GOSSTROY SSSR

REFERENTNI PRIRUČNIK

Razvijeno za “Izgradnju industrijskih poduzeća”. Sadrži osnovne odredbe za proračun i projektiranje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih poduzeća od monolitnog i prefabriciranog betona i armiranog betona. Dati su primjeri proračuna.

Za inženjerske i tehničke radnike projektantskih i građevinskih organizacija.

PREDGOVOR

Priručnik je sastavljen za "Konstrukcije industrijskih poduzeća" i sadrži osnovne odredbe za proračun i projektiranje potpornih zidova i podrumskih zidova industrijskih poduzeća od monolitnog, prefabriciranog betona i armiranog betona s primjerima proračuna i potrebnim tabličnim vrijednostima koeficijenti koji olakšavaju izračun.

U procesu izrade Priručnika razjašnjeni su određeni proračunski preduvjeti, uključujući uzimanje u obzir sila prianjanja tla, određivanje nagiba klizne ravnine kolapsne prizme, koji bi se trebali odraziti u dodatku navedenog SNiP-a.

1. OPĆE UPUTE

1.1. Ovaj priručnik je sastavljen za "Konstrukcije industrijskih poduzeća" i primjenjuje se na projektiranje: