Tabel de rezistență a solului de proiectare condiționată. Determinarea capacității portante a solului. Dependențe de condiție
Posibilitatea utilizării soluțiilor din teoria elasticității în calculul deformațiilor verticale a fost fundamentată de N.M. Gersevanov. Totuși, această abordare este valabilă în limitele sarcinilor la care se observă o relație liniară între tensiuni și deformații.
Proiectat în funcție de dependență (8.29) fundatii in multe cazuri se dovedesc a fi neeconomice din cauza subutilizarii capacitatii portante a solurilor, in special a celor nisipoase, precum si a celor argiloase (consistenta tare, semisolida si refractara) chiar si in stadiul liniar de deformare. În acest sens, SNiP 2.02.01-83* „Fundațiile clădirilor și structurilor” recomandă limitarea presiunii medii sub baza fundației prin rezistența calculată a solului de fundație. R, ceea ce face posibilă calcularea tasărilor de fundație pe baza relației liniare dintre tensiuni și deformații. Astfel, la calcularea fundațiilor pe baza deformațiilor, este necesar ca condiția să fie îndeplinită
P ≤ R, (8.37)
Unde R- presiunea medie de-a lungul bazei fundației; R - rezistenta de proiectare pământ de fundație.
Unde γ с1Şi γ с2- coeficienții condițiilor de funcționare, respectiv, ai fundației solului și a structurii în interacțiune cu fundația, luați în funcție de masă 8.3; k- coeficientul de fiabilitate acceptat la determinarea caracteristicilor de rezistență ale solului prin încercări directe; k= 1,0; atunci când se utilizează valori tabelare ale solului calculate k = 1,1; k z- coeficient luat egal cu lățimea bazei fundației b≤10 m, k z= 1,0; la b≥10m - k z= Z 0/b + 0,2 (aici Z 0= 8 m); My; M q, M s- coeficienți în funcție de unghiul de frecare internă a stratului de sol portant; b- latimea bazei fundatiei, m;
Tabelul 8.3. Valorile coeficienților condițiilor de funcționare γ с1Şi γ с2
| Solurile | γ с1 | γ с2 pentru clădiri cu un design structural rigid cu raportul dintre lungimea structurii (compartimentului) și înălțimea acesteia L/H egal cu |
|
| 4 sau mai multe | 1,5 sau mai puțin | ||
|
Clastic grosier cu nisip |
1,25 |
1,2 1,1 1,0
|
1,4 1,1 |
| Note 1. Structurile structurilor cu un design structural rigid sunt adaptate pentru a absorbi forțele din deformațiile fundațiilor. 2. Pentru clădiri cu design flexibil γ с2 se ia egal cu 1. 3. Pentru valori intermediare coeficientul L/H γ с2 determinat prin interpolare. |
|||
Tabelul 8.4. Valorile coeficientului My, Mq, Ms
| φ | M y | M q<.SUB> | Domnișoară | φ | M y | M q | Domnișoară |
| 0,00 | 1,00 | 3,14 | 23 | 0,69 | 3,65 | 6,24 | |
| 1 | 0,01 | 1,06 | 3,23 | 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 | 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 | 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 | 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 | 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 6 | 0,80 | 1,39 | 3,71 | 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 | 30 | 1,15 | 5,59 | 7,95 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 | 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 | 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 10 | 0,18 | 1,73 | 4,17 | 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 | 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 | 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 | 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 14 | 0,29 | 2,17 | 4,69 | 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 | 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,94 | 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 | 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 | 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 | 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 | 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 | 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 | 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
γIIŞi γ" II- greutatea specifică medie calculată a solurilor aflate respectiv sub baza fundației și în adâncimea fundației, kN/m3 (în prezența apei subterane, se determină ținând cont de efectul de cântărire al apei); d 1- adâncimea fundației de la etajul subsolului; în absența unui etaj de subsol - din suprafața planificată, m; d b- adâncimea subsolului, numărând de la marcajul de planificare, dar nu mai mult de 2 m (cu lățimea subsolului B > 20 m, se acceptă db = 0); c II- valoarea calculată a aderenței specifice a stratului de sol portant, kPa (indicele II înseamnă că calculul se efectuează conform celui de-al doilea grup de stări limită).
Formula (8.38) se bazează pe soluția N.P. Puzyrevsky, ceea ce face posibilă determinarea presiunii pe bază la care se află în masivul de sub margini fundaţie se formează zone de echilibru limitativ. Cu toate acestea, formula (8.38) diferă în structura sa de soluția lui N.P. coeficienți suplimentari Puzyrevsky ( γ с1Şi γ с2), care măresc fiabilitatea calculelor și permit să se țină seama, respectiv, de influența proprietăților de rezistență și deformare ale solurilor asupra formării zonelor de echilibru limitativ sub baza fundației și a rigidității structurii care se construiește.
Introdus în formula (8.38) membru suplimentar, egal cu ( Mq- 1), vă permite să luați în considerare efectul încărcării zilnice a solului. La excavarea unei gropi, starea de stres a solului, cauzată de acțiunea presiunii cotidiene a solului, se păstrează într-o anumită măsură. În același timp, presiunea maximă crește, la care zonele de perturbare locală de sub marginea fundației ating o valoare egală cu 0,25 din lățimea fundației. Cu toate acestea, starea de tensiune reziduală depinde de adâncimea gropii de excavare și de lățimea acesteia. Apoi, odată cu creșterea adâncimii gropii, i.e. odată cu creșterea sarcinii casnice, va exista o presiune reziduală mai mare în stratul luat în considerare.
Conform formulei (8.38) se calculează rezistenta solului baza este determinată pentru stratul portant în care se află baza fundației. Uneori în adâncuri Z un sol mai puțin durabil se află sub stratul portant ( orez. 8.8), în care se pot dezvolta deformații plastice. În acest caz, se recomandă verificarea tensiunilor transmise acoperișului de sol slab în funcție de stare
(8.39)
Unde σ zp- stres vertical suplimentar; σ zg- stres din propria greutate a solului; Rz- rezistența solului calculată la adâncimea acoperișului solului moale z.
Orez. 8.8. Diagrama de fundație condiționată
Magnitudinea Rz se determină prin formula (8.38), în timp ce coeficienții condițiilor de funcționare γ с1Şi γ с2 si fiabilitate k, și de asemenea My, Mq, Ms găsită în raport cu un strat de sol slab.
Valori b zŞi d z determinată pentru o fundație condiționată ABCD odihnindu-se pe pământ moale.
În acest caz se acceptă că σ zp acţionează pe baza unui fundament condiţionat ABCD (vezi fig. 8.8), atunci zona tălpii sale este
Unde N- sarcina transmisă la marginea fundației.
Cunoscând zona bazei fundației convenționale, puteți determina lățimea acesteia folosind formula
(8.41)
Unde a = (l-b)/2 (lŞi b- dimensiunile fundaţiei proiectate).
După ce a determinat prin formula (8.38) cantitatea Rz, verificați starea (8.39). Dacă este satisfăcut, zonele de forfecare nu joacă un rol semnificativ în cantitatea de sediment în curs de dezvoltare. În caz contrar, este necesar să se accepte dimensiuni mari ale bazei fundației, la care condiția (8.39) este îndeplinită.
Rezistența de proiectare condiționată a solurilor de fundație R o
Pentru a atribui dimensiuni preliminare ale fundațiilor cladiriŞi structurilor sunt utilizate rezistențele de proiectare condiționate soluri de fundare Rо, care sunt date în masă 8,5 - 8,8.
Exemple
Exemplul 8.2. Determinați rezistența de proiectare condiționată a nisipului fin dacă este cunoscută: umiditatea naturală ω = 0,07; densitatea naturală ρ = 1,87 t/m3, densitatea particulelor solide ρ S = 2,67 t/m3.
Stabilire capacitate portantă sol (valori tabulare) situat sub fundația proiectată sau reconstruită începe cu explorarea geologică. Pentru a face asta pe șantier de construcție Se prelevează probe de sol și se examinează din puțuri sau gropi.
În primul rând, solul este clasificat. Compoziția solului se determină prin metoda granulometrică și/sau de elutriare și se determină denumirea acestuia.
Apoi sunt examinate caracteristicile fizice ale solului. Densitatea solului este determinată prin metoda inelului de tăiere, conținutul de umiditate este determinat prin metoda de uscare și cântărire, iar consistența solului este determinată prin răsucirea solului într-o frânghie și testarea cu un con de echilibrare.
În continuare, se fac studii suplimentare de laborator ale solului sau se fac mai multe calcule pentru a extinde numărul de caracteristici fizice ale solului.
Dacă este imposibil să determinați cu exactitate tipul de sol pe cont propriu, prezența solurilor organice, înghețate, în vrac pe amplasament și dacă există alte îndoieli cu privire la clasificarea solului, organizațiile geologice autorizate trebuie să fie implicate pentru a determina capacitatea portantă a solului.
Construirea nivelului de responsabilitate
O clădire sau o structură trebuie să fie atribuită unuia dintre următoarele niveluri de responsabilitate: crescută, normală și redusă (Articolul 4, alineatele 7-10 din reglementările tehnice actuale privind siguranța clădirilor și structurilor). Legea federală Nr. 384-FZ).
LA a crescut nivelul de responsabilitate include: obiecte deosebit de periculoase, complexe din punct de vedere tehnic sau unice.
LA redus - cladiri si structuri in scopuri temporare (sezoniere), precum si cladiri si structuri de uz auxiliar legate de constructii sau reconstructii sau situate pe terenuri prevăzute pentru construcţia de locuinţe individuale.
Toate celelalte clădiri și structuri îi aparțin normal nivelul de responsabilitate.
Formularea pentru identificarea clădirilor aparținând celui de-al treilea nivel (inferior) de responsabilitate este vagă. Nu este clar dacă sunt descrise două grupuri de clădiri și structuri: temporare și auxiliare sau trei grupuri - temporare, auxiliare și individuale? Rezidențial în Belarus case individuale cu o înălțime de cel mult 2 etaje sunt clasificate în a treia grupă de responsabilitate, iar în Rusia, clădirile rezidențiale de până la 10 m înălțime au fost clasificate anterior în această grupă. În nou reglementari tehnice nu există claritate în această problemă. Se pare că fiecare va trebui să decidă singur. Volumul de responsabilitate depinde de alegerea nivelului de responsabilitate studii geologiceşi metode de calcul a fundaţiilor.
Determinarea rezistenței de bază R calculată din tabele
Această metodă este utilizată pentru calculul preliminar și final al fundațiilor pentru clădirile de al treilea nivel de responsabilitate situate în condiții favorabile. Sau pentru un calcul preliminar al fundațiilor pentru clădirile de al doilea nivel de responsabilitate situate în orice, inclusiv condiții nefavorabile de inginerie și geologice.
Condițiile sunt considerate „favorabile” atunci când straturile de sol de la bază sunt situate orizontal (panta straturilor nu depășește 0,1), iar compresibilitatea solului nu crește la cel puțin o adâncime egală cu de două ori lățimea celui mai mare individ. fundație și patru lățimi ale fundației benzi (numărând de la nivel tălpile sale).
Pentru fundațiile cu o lățime de b o = 1 m și o adâncime de d o = 2 m, valorile rezistenței de fundație calculate (R o) sunt date în tabelele 11-15. Odată cu creșterea sau scăderea adâncimii fundației, capacitatea portantă a solului de fundație se modifică. În acest caz, rezistența de bază calculată (R) este diverse adâncimi ar trebui determinate folosind formulele:
R = R o (d + d o) /2d o la d< 2 м;
R = R o + k 2 γ"(d - d o) pentru d > 2m
unde b este lățimea fundației, m; d - adâncimea bazei, m; γ’ - valoarea calculată a greutății specifice a solului situat deasupra bazei fundației, kN/m³; k 1 - coeficient acceptat pentru fundații compuse din soluri grosiere și nisipuri, k 1 = 0,125; pentru fundații compuse din nisipuri mâloase, lut nisipos, lut și argile, k 1 = 0,05; k 2 - coeficient acceptat pentru fundații compuse din soluri nisipoase grosiere - k 2 = 0,25, compus din lut nisipos și lut - k 2 = 0,2; argile - k 2 = 0,15.
Tabelul 11
Tabelul 12
Tabelul 13
Tabelul 14
Numărătorul arată valorile lui R o aferente solurilor de subsidență neînmuiate cu un grad de umiditate S r ≤ 0,5; la numitor sunt valorile lui R o raportate la aceleași soluri cu S r ≥ 0,8, precum și la solurile îmbibate.Tabelul 15
| Caracteristicile terasamentului | R o , kPa (kg/cm²) | |||
|---|---|---|---|---|
| Nisipuri mari, medii și fine, zguri etc. la gradul de umiditate S r | Nisipuri lutoase, lut nisipos, lut, argile, frasin etc. la gradul de umiditate S r | |||
| S r ≤ 0,5 | S r ≥ 0,8 | S r ≤ 0,5 | S r ≥ 0,8 | |
| Diguri construite sistematic cu compactare | 250 (2,5) | 200 (2,0) | 180 (1,8) | 150 (1,5) |
| Haldele de sol și deșeuri industriale: cu sigiliu fără sigiliu |
250 (2,5) |
200 (2,0) |
180 (1,8) |
150 (1,5) |
| Haldele de sol și deșeuri industriale: cu sigiliu fără sigiliu |
150 (1,5) |
120 (1,2) |
120 (1,2) |
100 (1,0) |
2. Pentru haldele neambalate și haldele de sol și deșeuri industriale se acceptă R o cu un coeficient de 0,8.
Rezistența calculată a solului de fundație R o este o presiune atât de sigură la care se menține dependența liniară a așezării fundației, iar adâncimea de dezvoltare a zonelor de cedare a rezistenței locale sub marginile sale nu depășește 1/4 din lățimea baza fundației.
Un exemplu de determinare a rezistenței calculate a solului de fundație folosind tabele
Determinați rezistența calculată a bazei de fundație, având dimensiunea bazei de 2,5 × 2,5 m, adâncimea de așezare de 1 m; imobil fara subsol, clasa a III-a. Fundația, la toată adâncimea explorată, este compusă din nisip de grosieritate medie, compactare medie (γ’ = 20 kN/m³). Nu a fost găsită apă subterană. Pentru a determina rezistența de proiectare a bazei, este legitim să folosiți valori tabelare ale valorilor R o. Conform tabelului. 2 R o = 400 kPa. Folosind formula, obținem: R = R o (d + d o) /2d o = 400 (1 + 2)/2×2 = 356 kPa.
Determinarea rezistentei de proiectare a fundatiei R pe baza caracteristicilor fizice ale solului
Această metodă este utilizată pentru calculul final al fundațiilor pentru clădirile de al doilea nivel de responsabilitate.
Rezistența de proiectare a solului de fundație este determinată de formula:
R = (m 1 m 2 / k),
unde m 1 şi m 2 sunt coeficienţii condiţiilor de funcţionare adoptaţi conform tabelului. 16; k - coeficient, k = 1, dacă caracteristicile proprietăților solului sunt determinate experimental, k = 1,1, dacă caracteristicile sunt preluate din tabele de referință; M 1, M 2, M 3 - coeficienți acceptați conform tabelului. 17; k z - coeficient, la b< 10 м - k z =1 при b >10 m - k z = z/b + 0,2 (aici z = 8 m); b - latimea bazei fundatiei, m; γ - valoarea medie a greutății specifice a solurilor situate sub baza fundației (în prezența apei subterane se determină ținând cont de efectul de cântărire al apei), kN/m³; γ’ - același lucru pentru solurile situate deasupra bazei; c este valoarea calculată a aderenței specifice a solului aflat direct sub baza fundației, kPa; d b - adâncimea subsolului, i.e. distanta de la nivelul de amenajare la etajul subsolului, m. Pentru structurile cu subsol mai mica de 20 m latime si mai mare de 2 m adancime, se accepta d b = 2 m, cu o latime a subsolului mai mare de 20, d b = 0; d 1 - adâncimea fundației structurilor fără subsol de la nivelul de planificare (m) sau adâncimea redusă a fundației de la nivelul etajului subsolului, determinată prin formula: d 1 = h s + h cf γ cf / γ', aici h s - grosimea stratului de sol deasupra bazei fundației sub subsol: h cf - grosimea planșeului subsolului; γ cf - valoarea calculată a greutății specifice a materialului podelei subsolului, kN/m³.
Tabelul 16
| Solurile | Coeficientul m 1 | Coeficientul m 2 pentru structurile cu un design structural rigid, cu un raport dintre lungimea structurii sau a compartimentului său și înălțimea L/H egal cu | |
|---|---|---|---|
| 4 sau mai multe | 1,5 sau mai puțin | ||
| Clastice grosiere cu umplutură nisipoasă și nisipoase, cu excepția celor mici și mâloase | 1,4 | 1,2 | 1.4 |
| Nisipurile sunt bine | 1,3 | 1,1 | 1,3 |
| Nisipuri nămoloase, umiditate scăzută și umede | 1,25 | 1,0 | 1,2 |
| Nisipuri saturate cu apă | 1,1 | 1,0 | 1,2 |
| Argilos argilos, precum și clastic grosier cu material de umplutură argilos și argilos cu un indice de fluiditate a solului sau a umpluturii I L ≤ 0,25 | 1,25 | 1,0 | 1,1 |
| La fel la 0,25< I L ≤ 0,5 | 1,2 | 1,0 | 1,1 |
| Același lucru pentru I L > 0,5 | 1,1 | 1,0 | 1,0 |
1. Structurile cu un design structural rigid includ structuri ale căror structuri sunt special adaptate pentru a absorbi forțele rezultate din deformarea fundațiilor (subsecțiunea 5.9 SP 22.13330.2011).
2. Pentru clădirile cu proiect structural flexibil, valoarea coeficientului m 2 se ia egală cu unu.
3. Pentru valorile intermediare ale L/H, coeficientul m 2 este determinat prin interpolare.
4. Pentru nisipurile afânate, m 1 și m 2 se iau egal cu unu.
Tabelul 17
| Unghiul de frecare internă, φ, grade | Cote | ||
|---|---|---|---|
| M 1 | M 2 | M 3 | |
| 0 | 0 | 1,00 | 3,14 |
| 1 | 0,01 | 1.06 | 3,23 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 |
| 6 | 0,10 | 1,39 | 3,71 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 |
| 10 | 0,18 | 1.73 | 4,17 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 |
| 14 | 0,29 | 2.17 | 4.69 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,99 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 |
| 23 | 0,69 | 3,65 | 6.24 |
| 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 30 | 1,15 | 5,59 | 7,95 |
| 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
Un exemplu de determinare a rezistenței de proiectare a unui sol de fundație pe baza caracteristicilor fizice ale solului
Determinați rezistența de proiectare a bazei fundației peretelui exterior al unei clădiri cu două etaje fără subsol de 10 m lungime. Fundația este fâșie, dimensiunile sale sunt: lățime b = 1,0 m; adâncime d 1 = 1,8 m, d b = 0.
Caracteristicile proprietăților solului au fost determinate în laborator; numărul de determinări permise pentru prelucrarea statistică a datelor. De la suprafață până la nivelul bazei fundației se află sol în vrac, greutatea sa specifică γ’ = 17 kN/m³. Sub baza fundației până la toată adâncimea explorată (9 m) se află lut plastic moale (I L = 0,6). Valori calculate: greutate specifică γ = 20 kN/m³, unghi de frecare internă φ = 15°; aderenta specifica c = 30 kPa.
Conform tabelului 17 pentru valoarea φ = 15° găsim valorile coeficienților adimensionali: M 1 = 0,32; M2 = 2,30; M3 = 4,84.
Conform tabelului 16 coeficient m 1 = 1,1 (I L > 0,5); coeficientul m 2 = 1,0 (raportul clădire L/H mai mult de 4).
Coeficient k z = 1, deoarece lățimea fundației este b< 10 м.
Pentru datele date se obține: R = (m 1 m 2 / k) = (1,1 × 1 / 1) [(0,32 × 1 × 1,0 × 20) + (2,30 × 1,8 × 17 ) + (4,84 × 30) ] = 244 kPa.
Rezistența de proiectare a unei fundații din pământ nestâncos la compresiune axială este determinată de formulă
Unde 
- rezistența condiționată a solului, kPa;
,
- coeficienți acceptați conform Tabelului 11;
- latimea (latura sau diametrul mai mic) a bazei de fundatie, m;
- adâncimea fundației, m;
- valoarea calculată a greutății specifice a solului mediată pe straturi,
situat deasupra bazei fundației, calculat fără a lua în considerare
acțiunea suspendată a apei;
permis să accepte 
=19,62 kN/m3.
La determinarea rezistenței de proiectare, trebuie luată adâncimea fundației pentru suporturile intermediare de pod - de la suprafața solului la suport la nivelul de tăiere în conturul fundației și în albiile râului - de la fundul cursului de apă la suport după coborâre. nivelul acestuia până la adâncimea generalului şi jumătate din eroziunea locală a solului în timpul debitul estimat. Rezistențele de proiectare calculate folosind formula (24) pentru argile și lut din fundațiile podurilor situate în cursurile de apă permanente trebuie crescute cu o cantitate egală cu 14,7 
, kPa, 
- adâncimea apei de la cel mai de jos nivel apă scăzută până la fundul cursului de apă
Valori ale rezistențelor condiționate ale solului 
se determină conform SNiP 2.05.03-84 (Tabelele 9, 10) în funcție de tipul, tipul și varietatea pentru solurile nisipoase și tipul, valoarea coeficientului de porozitate eși rata de rotație
pentru solurile argilo-luculoase. Pentru valori intermediare eŞi
cantități 
determinat prin interpolare. La valorile numerice de plasticitate
ar trebui luate valori medii între 5-10 și 15-20 
, dat respectiv pentru lut nisipos, lut și argilă. Pentru nisipuri dense 
ar trebui crescută cu 60% dacă densitatea lor este determinată pe baza rezultatelor testelor de laborator ale solurilor. Pentru soluri nisipoase afânate și soluri argiloase lămoase în stare fluidă ( 
> 1) sau cu coeficient de porozitate e
> e max (unde e max – valoarea maximă tabelată a coeficientului de porozitate pentru un anumit tip de sol) rezistență condiționată 
nestandardizate. Aceste soluri sunt considerate soluri slabe, care nu pot fi folosite ca fundatie naturala fara masuri speciale.
Tabelul 1.3.1. – Extras din tabelul 1 anexa 24 SNiP 2.05.03-84
|
Coeficient porozitate e |
Rezistență condiționată
R 0, soluri de fundație argiloase (fără tasare), kPa în funcție de indicele de fluiditate |
|||||||
|
Aroganță la
| ||||||||
|
Loams la 10 ≤
| ||||||||
|
Argile la
| ||||||||
≤5
≤
15
≥20Tabelul 1.3.2. – Extras din tabelul 2 anexa 24 SNiP 2.05.03-84
|
Solurile nisipoase și conținutul lor de umiditate |
Rezistență condiționată R 0 soluri nisipoase de densitate medie la baza, kPa |
|
Pietriș și mare, indiferent de conținutul lor de umiditate | |
|
Dimensiune medie: umiditate scăzută umedă și saturată cu apă | |
|
Mic: umiditate scăzută umedă și saturată cu apă | |
|
Prafuit: umiditate scăzută saturat cu apa | |
Tabelul 1.3.3. – Extras din tabelul 4 anexa 24 SNiP 2.05.03-84
|
Cote |
||
|
|
|
|
|
1. Pietriș, pietricele, nisip pietriș, grosier și mijlociu | ||
|
2. Nisip fin | ||
|
3. Nisip nămol, lut nisipos | ||
|
4. Loam și argilă: tare și semidure | ||
|
5. Loam și argilă: plastic dur și plastic moale | ||
, m -1
, m -1Exemplul 1.3.1. Determinați rezistența de proiectare la compresiune axială a unei fundații din nisip mediu cu umiditate scăzută sub baza unei fundații de mică adâncime pentru un suport intermediar al unui pod rutier, dacă este dat: lățimea fundației 
adâncimea acestuia 
valoarea calculată a greutății specifice a solului situat deasupra bazei fundației, mediată pe straturi, 
=19,6 kN/m3.
Soluţie. Pentru nisip cu umiditate scăzută de dimensiuni medii conform tabelului. 1.3.2 găsim R 0 =294 kPa, iar conform Tabelului 1.3.3 - valorile coeficientului 
=0,10 m -1 și 
=3,0 m -1 .
Rezistența calculată a fundației solului este determinată de formula
Exemplul 1.3.2. Determinați rezistența de proiectare la compresiune axială a unei baze din lut refractar sub baza fundației din dolina suportului intermediar al unui pod rutier situat într-un curs de apă permanent, dacă este dat: lățimea fundației 
adâncimea acestuia 
indicele de fluiditate a argilosului 
numărul de plasticitate 
=0,12, coeficient de porozitate 
=0,55, valoarea calculată a greutății specifice a solului situat deasupra bazei fundației, mediată pe straturi, 
= 19,6 kN/m 3, adâncimea apei de la cel mai scăzut nivel al apei joase 
=5 m.
Soluţie. De la masă 1.3.2 prin interpolare găsim rezistența condiționată 
lut refractar cu 
Şi 
=0,55.
Din Tabelul 1.3.3 – valorile coeficientului 
=0,02 m -1 și 
=1,5 m -1.
Ținând cont de încărcarea stratului de lut cu apă, rezistența calculată a fundației solului va fi determinată de formula
Relația „sarcină-așezare” pentru fundațiile de mică adâncime poate fi considerată liniară doar până la o anumită limită de presiune asupra fundației (Fig. 5.22). Rezistența calculată a solurilor de fundație este luată ca atare limită R. Atunci când se calculează deformațiile fundației folosind schemele de calcul specificate în clauza 5.5.1, presiunea medie sub baza fundației (din sarcinile pentru calcularea fundațiilor pe baza deformațiilor) nu trebuie să depășească rezistența de proiectare a solului de fundație. R, kPa, determinat prin formula
unde γ c 1 și γ c 2 - coeficienții condițiilor de muncă, luați conform tabelului. 5,11; k k= 1, dacă caracteristicile de rezistență ale solului ( Cuși φ ) sunt determinate prin teste directe, și k= 1.1, dacă caracteristicile specificate sunt luate conform tabelelor din capitolul. 1; M y , M qŞi M c— coeficienți acceptați conform tabelului. 5,12; k z— coeficient acceptat: k z= 1 la b < 10 м, k z = z 0 /b + 0,2 la b≥ 10 m (aici b— lățimea bazei fundației, m; z 0 = 8 m); γ II - valoarea calculată a greutății specifice a solurilor aflate sub baza fundației (în prezența apei subterane se determină ținând cont de efectul de cântărire al apei), kN/m 3 ; γ´ II - la fel, culcat deasupra talpii; Cu II - valoarea calculată a aderenței specifice a solului aflat direct sub baza fundației, kPa; d 1 - adâncimea de așezare a fundațiilor structurilor fără subsol sau adâncimea redusă de așezare a fundațiilor exterioare și interioare de la podeaua subsolului, "determinată de formula
d 1 = h s + h cf γ cf /γ´II
(Aici h s— grosimea stratului de sol deasupra bazei fundației pe latura subsolului, m; h cf— grosimea structurii podelei subsolului, m; γ cf- valoarea calculată a greutății specifice a materialului podelei subsolului, kN/m 3); d b— adâncimea subsolului — distanța de la nivelul de planificare până la etajul subsolului, m (pentru clădiri cu lățimea subsolului ÎN≤ 20 m și adâncime mai mare de 2 m este acceptată d b= 2 m, cu lățimea căzută ÎN> 20 și acceptat d > 0).
Orez. 5.22.
Relația caracteristică „sarcină-așezare” pentru fundații de mică adâncime d 1 > d Dacă d(Unde d- adâncimea fundației), apoi d 1 se ia egal d b = 0.
, a Formula (5.29) se aplică oricărei forme de fundații din plan. Dacă baza fundației are forma unui cerc sau a unui poligon regulat cu o zonă O b, atunci este acceptat = . Valorile calculate ale greutăților specifice ale solului și materialului podelei de subsol incluse în formula (5.29) pot fi luate egale cu valorile standard ale acestora (presupunând coeficienții de fiabilitate pentru sol și material egali cu unitatea). Cu o justificare adecvată, rezistența calculată a solului poate fi crescută dacă proiectarea fundației îmbunătățește condițiile de lucru în comun cu fundația. Pentru plăci de fundație
cu decupaje de colț, rezistența calculată a solului de fundație poate fi mărită cu 15%. Cu 1 și γ Cu 2
| Solurile | γ Cu 1 | γ Cu TABELUL 5.11. VALORII COEFICIENȚILOR γ 2 pentru structuri cu un design structural rigid atunci când raportul dintre lungimea structurii sau a compartimentului său și înălțimea acesteia | |
| ≥ 4 | < 1,5 | ||
| L/H Clastic grosier cu umplutură de nisip și nisipoase, cu excepția celor mici și prăfuite Nisipurile sunt bine Nisipuri prăfuite: umiditate scăzută și umezeală saturat cu apa Gros-clastic cu argilos-lutos umplutură și argilă de argilă cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii: ≤ 0,25 0,25 < cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii: ≤ 0,5 cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii: > 0,5 |
1,4 1,3 1,25 |
1,2 1,1 1,0 |
1,4 1,3 1,1 |
eu L
Note: 1. Schemele structurale rigide sunt structuri ale caror structuri sunt adaptate pentru a absorbi fortele din deformarile fundatiei prin utilizarea unor masuri speciale. c 2. Pentru structurile cu proiect structural flexibil, valoarea coeficientului γ
2 se ia egal cu unu. 2 pentru structuri cu un design structural rigid atunci când raportul dintre lungimea structurii sau a compartimentului său și înălțimea acesteia 3. Pentru valori intermediare c coeficientul γ
2 se determină prin interpolare. TABELUL 5.12. VALORI COEFICIENȚI
| My, Mq, Mc | M y | Mq | φ II,° | My, Mq, Mc | M y | Mq | φ II,° |
| 0 | 0 | 0 | 3,14 | 23 | 0,69 | 3,65 | 6,24 |
| 1 | 0,01 | 0,06 | 3,23 | 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 | 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 | 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 | 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 | 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 6 | 0,10 | 1,39 | 3,71 | 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 | 30 | 1,15 | 6,59 | 7,95 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 | 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 | 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 10 | 0,18 | 1,73 | 4,17 | 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 | 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 | 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 | 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 14 | 0,29 | 2,17 | 4,69 | 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 | 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,99 | 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 | 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 | 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 | 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 | 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 | 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 | 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
M c
Atunci când adâncimea calculată a fundațiilor este luată de la nivelul terasamentului de nivelare, proiectarea fundațiilor și fundațiilor trebuie să includă o cerință privind necesitatea efectuării unui terasament de nivelare înainte de aplicarea sarcinii complete pe fundație. O cerință similară trebuie să fie cuprinsă în ceea ce privește instalarea lenjeriei de pat sub podele la subsol. CoteŞi φ II,° My, Mq
M y, cuprinse în formula (5.29), se obțin cu condiția ca zonele de deformare plastică de sub marginile unei benzi încărcate uniform (Fig. 5.23) să fie egale cu un sfert din lățimea acesteia și să se calculeze după următoarele relații: Mq= ψ/4; φ II,°= 1 + ψ;
Unde = ψctgφ II,ψ = π/(ctgφ II + φ II - π/2)
; φ II—valoarea calculată a unghiului de frecare intern, rad.
Orez. 5.23. R valorile caracteristicilor φ II, Cu II și γ II se iau pentru stratul de sol situat sub baza fundației până la adâncime z R = 0,5b la b < 10 м и z R = t + 0,1b la b≥ 10 m (aici t= 4 m). Dacă există mai multe straturi de sol de la baza fundației până la adâncime z R sunt acceptate valori medii ponderate ale caracteristicilor specificate. Același lucru este valabil și pentru coeficienții γ c l și γ c 2 .
După cum se poate vedea din formula (5.29), valoarea R depinde nu numai de caracteristicile fizice și mecanice ale solurilor de fundație, ci și de dimensiunile geometrice dorite ale fundației - lățimea și adâncimea fundației sale. Prin urmare, determinarea dimensiunilor fundațiilor trebuie efectuată într-o manieră iterativă, având în prealabil precizate unele dimensiuni inițiale.
Exemplul 5.5. Determinați rezistența de proiectare a solului de fundație pt fundație bandă lăţime b= 1,4 m cu următoarele date inițiale. Clădirea proiectată este o clădire cu panouri mari cu 9 etaje, cu un design structural rigid. Raportul dintre lungimea sa și înălțimea 2 pentru structuri cu un design structural rigid atunci când raportul dintre lungimea structurii sau a compartimentului său și înălțimea acesteia= 1,5. Adâncimea fundațiilor de la nivelul de planificare este acceptată din motive de proiectare d= 1,7 m Clădirea are lățimea subsolului ÎN= 12 m și adâncime d b= 1,2 m Grosimea stratului de sol de la baza fundației până la podeaua subsolului h s= 0,3 m, grosimea podelei de beton din subsol h сf= 0,2 m, greutatea specifică a betonului γ II = 23 kN/m 3. Situl este compus din nisipuri fine de densitate medie si umiditate redusa. Coeficient de porozitate e= 0,74, greutatea specifică a solului sub baza γ II = 18 kN/m 3 , deasupra bazei γ´ II = 17 kN/m 3 . Valori standard caracteristicile de rezistență și deformare sunt luate conform tabelelor de referință din capitolul. 1:φ n= φ II = 32º, cu n = c II = 2 kPa, E= 28 MPa.
Soluţie. Pentru a calcula rezistența de proiectare a solului de fundație folosind formula (5.29), acceptăm: conform tabelului. 5.11 pentru nisip fin, cu umiditate scăzută și clădiri dure diagrama de proiectare la 2 pentru structuri cu un design structural rigid atunci când raportul dintre lungimea structurii sau a compartimentului său și înălțimea acesteia= 1,5, y Cu 1 = 1,3 și γ Cu 2 = 1,3; conform tabelului 5,12 la φ II = 32º M y = 1,34; Mq= 6,34 și M c= 8,55. Deoarece valorile caracteristicilor de rezistență a solului sunt luate din tabelele de referință, k= 1,1. La b= 1,4 m< 10 м k z = 1.
Adâncimea de fundație redusă de la podeaua subsolului conform formulei (5.30)
d 1 = 0,3 + 0,2 · 23/17 = 0,57 m.
Folosind formula (5.29) determinăm:
R= = 1,54 · 221 = 340 kPa.
Dimensiunile preliminare ale fundațiilor sunt atribuite din motive structurale sau pe baza valorilor rezistenței calculate a solurilor de fundație R 0 dat în tabel. 5.13. Valori R 0 poate fi folosit și pentru determinarea finală a dimensiunilor fundațiilor structurilor de clasa a III-a, dacă baza este compusă din straturi de sol orizontale (pantă nu mai mare de 0,1) menținute în grosime, a căror compresibilitate nu crește odată cu adâncimea în limitele dublului lățimii celei mai mari fundații sub adâncimea fundației sale.
Interpolare dublă la determinare R 0 conform tabelului 5.13 pentru soluri argilo-silto-argiloase cu valori intermediare cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii:Şi e se recomanda urmarea formulei
Orientări pentru proiectarea fundațiilor clădirilor și structurilor
SNiP 2.02.01-83. Fundațiile clădirilor și structurilor
Unde e 1 și e 2 - valorile adiacente ale coeficientului de porozitate din tabel. 5.13, între care se află valoarea lui e pentru solul în cauză; R 0 (1, 0) și R 0 (1, 1) - valori R 0 în tabel 5,13 la coeficient, porozitate e 1 corespunzător valorilor cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii:= 0 și cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii: = 1; R 0 (2, 0) și R 0 (2, 1) - la fel, cu e 2 .
TABELUL 5.13. REZISTENTE DE PROIECTARE R 0 SOLURI CLASTICE GRUPIOARE, NISIPOASE ȘI argiloase (fără tasare)
| Solurile | R 0, kPa |
| Clastic grosier | |
| Pietriș (piatră zdrobită) cu umplutură: nisipoasă lut-argilos Pietriș (lemn) cu umplutură: nisipoasă lut-argilos |
600 450/400 500 |
| Valori R 0 pentru rata de rotație cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii:≤ 0,5 sunt date înaintea liniei, la 0,5< cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii:≤ 0,75 - dincolo de linie. | |
| Nisipuri | |
| Mare Dimensiune medie Mic: umiditate scăzută umedă și saturată cu apă praf: umiditate scăzută umed saturat cu apa |
600/600 500/400 400/300 300/250 |
| Valori R 0 pentru nisipurile dense se dau inaintea liniei, pentru nisipurile de densitate medie - in spatele liniei. | |
| Lut-argilos | |
| Lut nisipos cu coeficient de porozitate e
: 0,5 0,7 Loamuri cu coeficient de porozitate e : 0,5 0,7 1,0 Argile cu coeficient de porozitate e : 0,5 0,6 0,8 1,0 |
300/300 250/200 300/250 600/400 |
| Valori R 0 la cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii:= 0 sunt date înaintea liniei, cu cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii:= 1 - dincolo de linie. La valori intermediare eŞi cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii: valorile R 0 sunt determinate prin interpolare. | |
Valori R 0 în tabel 5.13 se aplică fundațiilor cu lățime b 1 = 1 m și adâncime d 1 = 2 m La utilizarea valorilor R 0 conform tabelului 5.13 pentru determinarea finală a dimensiunilor fundațiilor, rezistența calculată a solului de fundație R determinate de formulele:
la d≤ 2 m
;
la d> 2 m
,
Unde bŞi d- respectiv lățimea și adâncimea fundației proiectate, m; γ´ - greutatea specifică a solului situat deasupra bazei fundației, kN/m 3; k 1 - coeficient acceptat pentru solurile grosiere și nisipoase (cu excepția nisipurilor mâloase) k 1 = 0,125, iar pentru nisipuri mâloase, lut nisipoase, lut și argile k 1 = 0,05; k 2 - coeficient acceptat pentru soluri grosiere si nisipoase k 2 = 2,5, pentru lut nisipos și lut k 2 = 2, iar pentru argile k 2 = l.5.
Exemplul 5.6. Determinați rezistența de proiectare a argilei cu coeficient de porozitate e= 0,85 și indicele de fluiditate cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii:= 0,45 în raport cu lățimea fundației b= 2 m, având o adâncime d= 2,5 m Greutatea specifică a solului situat deasupra bazei este γ´ = 17 kN/m 3.
Soluţie. Folosind valorile R 0 (vezi Tabelul 5.13), folosind formula (5.32) calculăm:
Rezistenta de proiectare R fundația compusă din soluri grosiere se calculează cu formula (5.29) pe baza rezultatelor determinărilor directe ale caracteristicilor de rezistență ale solurilor. În absența unor astfel de teste, rezistența de proiectare este determinată de caracteristicile agregatului dacă conținutul acestuia depășește 40%. Cu un conținut agregat mai mic valoarea R pentru solurile grosiere se admite a lua conform tabelului. 5.13.
La compactarea artificială a solurilor de fundație sau la construirea pernelor de sol, rezistența de proiectare se determină pe baza valorilor de proiectare ale caracteristicilor fizice și mecanice ale solurilor compactate specificate în proiect. Acestea din urmă sunt stabilite fie pe baza cercetărilor, fie folosind tabele de referință (vezi Capitolul 1) pe baza densității solului cerute. La calcul R Conținutul de umiditate al solurilor argiloase limosoase este recomandat să fie egal cu 1,2 ω p .
Rezistența de proiectare a nisipului afânat este determinată de formula (5.29) la γ c 1 = γ Cu 2 = 1. Valoare R ar trebui clarificat pe baza rezultatelor a cel puțin trei teste ale unei ștampile cu dimensiuni și forme posibil mai apropiate de fundația proiectată, dar cu o suprafață de cel puțin 0,5 m2. În acest caz, valoarea R nu se acceptă mai mult decât presiunea la care așezarea așteptată a fundației este egală cu cea maximă (a se vedea în continuare paragraful 5.5.5).
La construirea fundațiilor intermitente, rezistența calculată a fundației R se determină ca și pentru fundația în bandă originală conform formulei (5.29) cu valori crescătoare R coeficient k d, acceptat conform tabelului. 5.14.
Dacă este necesară creșterea sarcinilor pe fundația structurilor existente în timpul reconstrucției lor (înlocuirea echipamentelor, suprastructurii etc.), rezistența calculată a fundației trebuie luată în conformitate cu datele privind starea și proprietățile fizice și mecanice ale solurile de fundație, ținând cont de tipul și starea fundațiilor și suprastructurilor structurii, a duratei de funcționare a acesteia și a tasării suplimentare așteptate cu sarcini crescânde asupra fundațiilor. Ar trebui să ții cont și de starea și caracteristici de proiectare structuri adiacente, care, odată în interiorul „craterului sedimentar”, pot fi deteriorate.
TABELUL 5.14. VALORI COEFICIENȚI k d PENTRU nisipuri (cu excepția solurilor afânate) și argilo-argiloase
Note: 1. Pentru valori intermediare eŞi cu indice de fluiditate a solului sau a umpluturii: coeficient k d este acceptată prin interpolare.
2. Pentru plăcile cu tăieturi de colț, coeficientul k d ia in calcul cresterea R cu 15%.
Dacă se află în grosimea compresibilă a bazei la o adâncime z de la baza fundației există un strat de pământ cu rezistență mai mică decât rezistența straturilor de mai sus (Fig. 5.24), trebuie verificată respectarea condiției
σ zp + σ zg ≤ Rz,
unde σ zpși σ zg— solicitări verticale normale în sol la adâncime z de la baza fundației, respectiv, suplimentar din sarcina pe fundație și din greutatea proprie a solului, kPa (vezi clauza 5.2); Rz— rezistența calculată a solului cu rezistență redusă la adâncime z, kPa, calculat folosind formula (5.29) pentru o fundație condiționată cu o lățime b z, m, determinat de expresia
;
Când se aplică o sarcină excentrică pe fundație, este necesar să se limiteze presiunile de margine sub talpă, care sunt calculate folosind formulele de compresie excentrică. Presiunile pe margine sub acțiunea momentului în direcția axelor principale ale bazei fundației nu trebuie să depășească 1,2 R, iar presiunea în punct de colt — 1,5 R. Se recomanda determinarea presiunilor de margine tinand cont de rezistenta laterala a solului situat deasupra bazei fundatiei, precum si de rigiditatea structurii care se sprijina pe fundatia in cauza.
Standardele actuale permit o creștere cu până la 20% a rezistenței de proiectare a solului de fundație, calculată folosind formulele (5.29), (5.33) și (5.34), dacă deformarea fundației sub presiune este determinată prin calcul. p = R nu depășește 40% din valorile limită (a se vedea în continuare clauza 5.5.5). În acest caz, deformațiile calculate corespunzătoare presiunii p 1 = 1,2R, nu trebuie să depășească 50% din maxim. În acest caz, în plus, este necesară o verificare a bazei pentru capacitatea portantă (a se vedea în continuare paragraful 5.6).